4.3 การวิเคราะห์สภาวะขีดจำกัดสูงสุด

การตรวจสอบต่างๆ ที่กำหนดโดย EN 1992-1-1 จะได้รับการประเมินโดยอาศัยผลลัพธ์โดยตรงที่ได้จากแบบจำลอง การตรวจสอบ ULS จะดำเนินการสำหรับกำลังของคอนกรีต กำลังของเหล็กเสริม และการยึดเหนี่ยว (ความเค้นเฉือนจากแรงยึดเหนี่ยว)

กำลังของคอนกรีตในการรับแรงอัดจะประเมินจากอัตราส่วนระหว่างความเค้นอัดหลักสูงสุด σ_c = σ_c2 ที่ได้จากการวิเคราะห์ FE และค่าจำกัด σ_c,lim = f_cd 

กำลังของเหล็กเสริมจะประเมินทั้งในแรงดึงและแรงอัดโดยเป็นอัตราส่วนระหว่างความเค้นในเหล็กเสริมที่รอยแตกร้าว σ_sr และค่าจำกัดที่กำหนด σ_s,lim:

$σ_{s,lim} = \frac{k \cdot f_{yk}}{γ_s}\qquad\qquad\textsf{\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}$

$σ_{s,lim} = \frac{f_{yk}}{γ_s}\qquad\qquad\,\,\,\,\textsf{\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}$

โดยที่:

f_yk        กำลังจุดครากของเหล็กเสริมตาม EN 1992-1-1 ข้อ 3.2.3

k          อัตราส่วนของกำลังรับแรงดึง f_tk ต่อความเค้นที่จุดคราก
            $k = \frac{f_{tk}}{f_{yk}}$

γ_s             คือค่าตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับเหล็กเสริม

ความเค้นเฉือนจากแรงยึดเหนี่ยวจะประเมินแยกต่างหากโดยเป็นอัตราส่วนระหว่างความเค้นยึดเหนี่ยว τ_b ที่คำนวณโดยการวิเคราะห์ FE และกำลังยึดเหนี่ยวขั้นสุดท้าย f_bd, ตาม EN 1992-1-1 บทที่ 8.4.2:

$$\frac{τ_{b}}{f_{bd}}$$

$$f_{bd} = 2.25 \cdot η_1\cdot η_2\cdot f_{ctd}$$

โดยที่:

f_ctd      คือค่าการออกแบบของกำลังรับแรงดึงของคอนกรีตตาม EN 1992-1-1 ข้อ 3.1.6 (2) เนื่องจากความเปราะที่เพิ่มขึ้นของคอนกรีตกำลังสูง f_ctk,0.05 จึงถูกจำกัดไว้ที่ค่าสำหรับ C60/75 ตาม EN 1992-1-1 ข้อ 8.4.2 (2)

η₁       คือสัมประสิทธิ์ที่เกี่ยวข้องกับคุณภาพของสภาพการยึดเหนี่ยวและตำแหน่งของเหล็กเส้นระหว่างการเทคอนกรีต (รูปที่ 31)

η₁ = 1.0 เมื่อได้สภาพ 'ดี' และ

η₁ = 0.7 สำหรับกรณีอื่นๆ ทั้งหมด และสำหรับเหล็กเสริมในชิ้นส่วนโครงสร้างที่ก่อสร้างด้วยแบบหล่อเลื่อน (slip-forms) เว้นแต่จะสามารถแสดงได้ว่ามีสภาพการยึดเหนี่ยวที่ 'ดี'

η₂        เกี่ยวข้องกับขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของเหล็กเสริม:

            η₂ = 1.0 สำหรับ Ø ≤ 32 mm

            η₂ = (132 - Ø)/100 สำหรับ Ø > 32 mm

$$\textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 31\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}$$

ใน IDEA StatiCa Detail สภาพการยึดเหนี่ยวจะถูกนำมาพิจารณาตามรูปที่ 31 c) และ d) สามารถกำหนดทิศทางการเทคอนกรีตได้ในแอปพลิเคชันสำหรับแต่ละรายการโครงการ ดังนี้

การตรวจสอบเหล่านี้ดำเนินการโดยอ้างอิงกับค่าจำกัดที่เหมาะสมสำหรับส่วนต่างๆ ของโครงสร้าง (กล่าวคือ แม้จะมีเกรดเดียวทั้งสำหรับคอนกรีตและวัสดุเหล็กเสริม แผนภาพความเค้น-ความเครียดสุดท้ายจะแตกต่างกันในแต่ละส่วนของโครงสร้าง เนื่องจากผลของการเสริมความแข็งจากแรงดึงและการอ่อนตัวจากแรงอัด)

นอกจากนี้ยังมีตัวเลือกในการจำลองเหล็กเสริมผิวเรียบ สามารถดูข้อมูลเพิ่มเติมได้ที่นี่: Smooth rebars in Detail

แรงรวม F_tot และแรงจำกัด F_lim

แรงรวม F_tot เป็นผลลัพธ์จากการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์ และสามารถกำหนดได้สองวิธี

$$F_{tot}=A_{s}\cdot \sigma_{s}$$

โดยที่ A_s คือพื้นที่หน้าตัดของเหล็กเสริม และ σ_s คือความเค้นในเหล็กเสริม

หรือเป็นผลรวมของแรงยึดเหนี่ยว F_a และแรงยึดเหนี่ยวจากพันธะ F_bond.

$$F_{tot}=F_{a}+F_{bond}$$

โดยที่ F_a คือแรงที่เกิดขึ้นจริงใน Spring การยึดเหนี่ยว และ F_bond คือแรงยึดเหนี่ยวจากพันธะที่ได้จากการอินทิเกรตความเค้นยึดเหนี่ยว τ_b ตลอดความยาวของเหล็กเสริม l.

$$F_{bond}=C_{s} \cdot \int_{0}^{l}\tau_{b}\left( x \right)dx$$

C_s คือเส้นรอบวงของเหล็กเสริม

แรงจำกัด F_lim คือแรงสูงสุดในชิ้นส่วนของเหล็กเสริมโดยพิจารณากำลังประลัยของเหล็กเสริมและสภาพการยึดเหนี่ยว (แรงยึดเหนี่ยวระหว่างคอนกรีตและเหล็กเสริม รวมถึงขอเกี่ยว ห่วง ฯลฯ สำหรับการยึด)

$$F_{lim}=min\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \right)$$

$$F_{u}=k\cdot f_{yd}\cdot A_{s}$$

$$F_{au}=\beta\cdot k\cdot f_{yd}\cdot A_{s}$$

$$F_{lim,bond}=C_{s}\cdot l \cdot f_{bd}$$

โดยที่ C_s คือเส้นรอบวงของเหล็กเสริม และ l คือความยาวจากจุดเริ่มต้นของเหล็กเสริมถึงจุดที่พิจารณา

$$\textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 32\qquad Definition of the limit force Flim}}}$$

$$F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}$$

โดยที่ F_lim,add คือแรงเพิ่มเติมที่คำนวณจากขนาดของมุมระหว่างชิ้นส่วนที่อยู่ติดกัน F_lim,2 ต้องมีค่าน้อยกว่า F_u เสมอ

ประเภทของการยึดเหนี่ยวที่มีอยู่ใน CSFM ได้แก่ เหล็กเส้นตรง (กล่าวคือ ไม่มีการลดปลายยึด) การงอ ขอเกี่ยว ห่วง เหล็กขวางเชื่อมติด พันธะสมบูรณ์ และเหล็กเส้นต่อเนื่อง ประเภททั้งหมดนี้ พร้อมด้วยสัมประสิทธิ์การยึดเหนี่ยว β ที่เกี่ยวข้อง แสดงไว้ในรูปที่ 32 สำหรับเหล็กเสริมตามยาว และในรูปที่ 33 สำหรับเหล็กปลอก ค่าของสัมประสิทธิ์การยึดเหนี่ยวที่นำมาใช้เป็นไปตาม EN 1992-1-1 ข้อ 8.4.4 ตารางที่ 8.2 ควรสังเกตว่าแม้จะมีตัวเลือกที่แตกต่างกัน แต่ CSFM แบ่งประเภทปลายยึดเหนี่ยวออกเป็นสามแบบ ได้แก่ (i) ไม่มีการลดความยาวยึดเหนี่ยว (ii) การลดความยาวยึดเหนี่ยว 30% ในกรณีของการยึดเหนี่ยวแบบปรับมาตรฐาน และ (iii) พันธะสมบูรณ์

$$\textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 33\qquad  Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}$$

$$\textsf{\textit{\footnotesize{(a) straight bar; (b) bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g) continuous bar.}}}$$

$$\textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 33\qquad  Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}$$

$$\textsf{\textit{\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}$$

เพื่อให้เป็นไปตาม EN 1992-1-1 ควรใช้ Spring การยึดเหนี่ยวในการคำนวณ โดย Spring การยึดเหนี่ยวจะถูกปรับด้วยสัมประสิทธิ์ β ดังนั้นผู้ใช้ต้องเลือกใช้ประเภทการยึดเหนี่ยวแบบใดแบบหนึ่งที่มีอยู่เมื่อกำหนดเงื่อนไขจุดเริ่มต้นและจุดสิ้นสุดของเหล็กเสริม