Verifica dei componenti del collegamento in acciaio (AS)

Bulloni, bulloni precaricati e saldature sono verificati secondo AS 4100–2020, Capitolo 9. La superficie di appoggio sul calcestruzzo secondo AS3600:2018 – Capitolo 12.6. La verifica degli ancoraggi è fornita secondo AS 5216:2018. Il progetto della chiavetta a taglio e il trasferimento del taglio alla base del pilastro per attrito è secondo la pubblicazione: Gianluca Ranzi, Peter Kneen: Design of Pinned Column Base Plates, Journal of the Australian Steel Institute, vol. 36, n. 2, settembre 2002.

Verifica normativa delle piastre in acciaio secondo le norme australiane

La verifica della deformazione viene eseguita sugli elementi finiti a guscio che simulano le piastre. La resistenza allo snervamento viene ridotta dal fattore di capacità.

La tensione equivalente risultante (HMH, von Mises) e la deformazione plastica vengono calcolate sulle piastre. Quando viene raggiunta la resistenza allo snervamento (moltiplicata per il fattore di capacità ϕ = 0,9, modificabile nella configurazione del codice) sul diagramma bilineare del materiale, viene eseguita la verifica della deformazione plastica equivalente. Il valore limite del 5% è suggerito nell'Eurocode (EN1993-1-5 App. C, Par. C8, Nota 1). Questo valore può essere modificato nella configurazione del codice, ma gli studi di verifica sono stati condotti per questo valore raccomandato.

L'elemento piastra è suddiviso in cinque strati e il comportamento elastico/plastico viene analizzato in ciascuno di essi. Il programma mostra il risultato peggiore tra tutti.

Il metodo CBFEM può fornire tensioni leggermente superiori alla resistenza allo snervamento. Il motivo è la leggera inclinazione del ramo plastico del diagramma tensione-deformazione, utilizzato nell'analisi per migliorare la stabilità del calcolo dell'interazione. Ciò non costituisce un problema per la progettazione pratica. La deformazione plastica equivalente viene superata a tensioni più elevate e il giunto non soddisfa comunque i requisiti.

Verifica normativa di bulloni e bulloni precaricati secondo le norme australiane

Le forze nei bulloni, incluse le forze di leva, sono determinate tramite analisi agli elementi finiti. Le resistenze dei bulloni sono verificate secondo le disposizioni normative.

Bulloni

I bulloni sono verificati secondo il Capitolo 9.2 Progettazione dei bulloni. La forza di trazione e di taglio in ciascun bullone è determinata tramite analisi agli elementi finiti. Le forze di leva sono prese in considerazione come suggerito dalla Clausola 9.1.8. Le forze di leva sono determinate tramite analisi agli elementi finiti. Ogni piano di taglio è verificato singolarmente. La lamiera nell'appoggio è verificata rispetto alla somma delle forze di taglio nei piani adiacenti.

Bullone a taglio

Un bullone soggetto a una forza di taglio di progetto è progettato secondo la Cl. 9.2.2.1 e deve soddisfare:

\[ V_f^* \le \phi V_f \]

dove:

• V_f* – forza di taglio di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità (Tabella 3.4) modificabile nella configurazione normativa
• V_f = 0.62 f_uf A – capacità a taglio nominale di un bullone
• f_uf – resistenza a trazione minima del bullone come specificato nella Tabella 9.2.1
• A – area di un bullone pari a A_c o A_o, che sono rispettivamente l'area della sezione al diametro minore del bullone come definita nella AS 1275 o l'area nominale del gambo liscio del bullone. Ogni piano di taglio è verificato singolarmente.

Il valore di A_c è approssimato nel software tramite la funzione:

A_c = 0.0000163 · A_s² + 0.91682 · A_s − 0.85375

La differenza massima è di 0.8 mm² o 0.5 %.

Il fattore di riduzione indicato nella Tabella 9.2.2.1 per tenere conto della lunghezza di un collegamento a sovrapposizione bullonato è pari a 1.0. La riduzione viene applicata automaticamente verificando ciascun bullone singolarmente.

Secondo la Cl. 9.2.2.5, per i collegamenti in cui le piastre di riempimento superano 6 mm di spessore, la capacità a taglio nominale di un bullone deve essere ridotta del 15 %. Per i collegamenti con più piani di taglio, la riduzione è applicata a tutti i piani di taglio.

Bullone a trazione

Un bullone soggetto a una forza di trazione di progetto è progettato secondo la Cl. 9.2.2.2 e deve soddisfare:

\[ N_{tf}^* \le \phi N_{tf} \]

dove:

• N_tf* – forza di trazione di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità (Tabella 3.4) modificabile nella configurazione normativa
• N_tf = A_s f_uf – capacità a trazione nominale di un bullone
• A_s – area della sezione resistente a trazione di un bullone come specificato nella AS 1275
• f_uf – resistenza a trazione minima del bullone come specificato nella Tabella 9.2.1

Bullone soggetto a taglio e trazione combinati

Un bullone che deve resistere contemporaneamente sia a forze di taglio di progetto che a forze di trazione di progetto è progettato secondo la Cl. 9.2.2.3 e deve soddisfare:

\[ \left ( \frac{V_f^*}{\phi V_f} \right ) ^2 + \left ( \frac{N_{tf}^*}{\phi N_{tf}} \right ) ^2 \le 1.0 \]

dove:

• ϕ = 0.8 – fattore di capacità (Tabella 3.4) modificabile nella configurazione normativa

Lamiera nell'appoggio

Una lamiera soggetta a una forza di appoggio di progetto dovuta a un bullone a taglio è progettata secondo la Cl. 9.2.2.4 e deve soddisfare:

\[ V_b^* \le ϕ V_b \]

dove:

• ϕ = 0.9 – fattore di capacità (Tabella 3.4) modificabile nella configurazione normativa
• \( V_b = 3.2 d_f t_p f_{up} \le a_e t_p f_{up} \) – capacità di appoggio nominale di una lamiera
• d_f – diametro del bullone
• t_p – spessore della lamiera
• f_up – resistenza a trazione della lamiera
• a_e – distanza minima dal bordo del foro al bordo della lamiera, misurata nella direzione della componente della forza, più metà del diametro del bullone. Il bordo della lamiera è considerato includere il bordo di un foro del bullone adiacente

Collegamenti di tipo attritivo

Per i collegamenti di tipo attritivo, lo scorrimento allo stato limite di esercizio deve essere limitato e il progetto deve essere eseguito secondo la Cl. 9.2.3. Questi bulloni devono essere verificati anche come tipo ad appoggio per lo stato limite ultimo. Un bullone soggetto a forza di taglio deve soddisfare:

\[ V_{sf}^* \le ϕ V_{sf} \]

dove:

• ϕ = 0.7 – fattore di capacità (Capitolo 3.5.5) modificabile nella configurazione normativa
• V_sf = μ N_ti k_h – capacità a taglio nominale di un bullone
• μ = 0.35 – fattore di scorrimento come specificato nella Clausola 9.2.3.2, modificabile nella configurazione normativa
• N_ti – tensione minima del bullone all'installazione come specificato nella Clausola 15.2.2.2

Diametro nominale del bullone	Pretensione minima del bullone [kN]
M16	95
M20	145
M24	210
M30	335
M36	490
Altro	\(A_s \cdot 600\) MPa

• k _h – fattore per diversi tipi di foro, come specificato nelle Clausole 9.2.3.1 e 14.3.2
  • k _h = 1 per fori standard (+2 mm per d _f ≤ 24 mm, +3 mm altrimenti)
  • k _h = 0.85 per fori assolettati corti (lunghezza del foro ≤ max(1.33 d _f, d _f + 10 mm)) e fori sovradimensionati
  • k _h = 0.70 per fori assolettati lunghi

Il numero di interfacce efficaci, n_ei, è sempre pari a 1, poiché ogni interfaccia è verificata separatamente.

I bulloni in collegamenti di tipo attritivo soggetti a taglio e trazione combinati devono soddisfare:

\[ \left ( \frac{V_{sf}^*}{ϕ V_{sf}} \right ) + \left ( \frac{N_{tf}^*}{ϕ N_{tf}} \right ) \le 1.0 \]

dove:

• V_sf* – forza di taglio di progetto sul bullone nel piano delle interfacce
• N_tf* – forza di trazione di progetto sul bullone
• ϕ = 0.7 – fattore di capacità (Capitolo 3.5.5) modificabile nella configurazione normativa
• V_sf – capacità a taglio nominale del bullone
• N_tf = N_ti – capacità a trazione nominale del bullone pari alla tensione minima del bullone all'installazione

I collegamenti di tipo attritivo devono essere verificati anche per lo stato limite ultimo. Il tipo di bullone deve essere modificato in appoggio – interazione trazione/taglio, i carichi devono essere incrementati opportunamente e il giunto deve essere verificato nuovamente.

Verifica normativa delle saldature secondo le norme australiane

Le saldature a cordone d'angolo sono verificate secondo AS 4100 - Capitolo 9.6. La resistenza delle saldature a piena penetrazione (CJP) è assunta uguale a quella del metallo base e non viene verificata.

È possibile impostare saldature di testa o saldature a cordone d'angolo lungo l'intera lunghezza del bordo, saldature parziali o saldature intermittenti. Le saldature di testa sono assunte avere la stessa resistenza dell'elemento saldato e non vengono verificate. Nel caso delle saldature a cordone d'angolo, l'elemento di saldatura è inserito tra i collegamenti di interpolazione che connettono le piastre tra loro. L'elemento di saldatura ha un diagramma materiale elasto-plastico specificato per ridistribuire la tensione lungo la lunghezza della saldatura, in modo che le saldature lunghe, le saldature multi-orientate o le saldature su flangia non irrigidita abbiano una resistenza simile a quella del calcolo manuale. L'elemento di saldatura più sollecitato è determinante nella verifica della saldatura.

Una saldatura a cordone d'angolo soggetta a una forza di progetto per unità di lunghezza della saldatura, v_w*, è progettata secondo il Cl. 9.6.3.10 e deve soddisfare:

\[ v_w^* \le ϕ v_w \]

dove:

• ϕ = 0.8 – fattore di capacità (Capitolo 3.4) modificabile nella configurazione normativa
• v_w = 0.6 f_uw t_t – capacità nominale di una saldatura a cordone d'angolo per unità di lunghezza
• f_uw – resistenza a trazione nominale del metallo di apporto (Tabella 9.6.3.10 (A))
• t_t – spessore di gola di progetto

Il fattore di riduzione, k_r è assunto uguale a 1 (saldatura più corta di 1.7 m).

I diagrammi della saldatura mostrano la tensione secondo la seguente formula:

\[ \sigma = \sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 } \]

Verifica normativa del blocco in calcestruzzo secondo le norme australiane

Il calcestruzzo sotto la piastra di base è simulato da un suolo alla Winkler con rigidezza uniforme, che fornisce le tensioni di contatto. La tensione media nell'area caricata in contatto con la piastra di base è utilizzata per la verifica a compressione.

Superficie di appoggio del calcestruzzo

La superficie di appoggio del calcestruzzo è verificata secondo AS3600: 2018 – Cl. 12.6. La tensione di progetto sull'appoggio di una superficie in calcestruzzo non deve superare:

\[ ϕ f_b = ϕ 0.9 f'_c \sqrt{\frac{A_2}{A_1}} \le ϕ 1.8 f'_c \]

dove:

• ϕ = 0.6 – fattore di capacità (Tabella 2.2) modificabile nella configurazione del codice
• f'_c – resistenza caratteristica a compressione su cilindro del calcestruzzo a 28 giorni
• A₁ – area di appoggio
• A₂ – area massima della superficie di supporto geometricamente simile e concentrica con A₁. I lati del tronco di piramide hanno pendenza 1 longitudinalmente e 2 trasversalmente rispetto alla direzione del carico.

La tensione di progetto sull'appoggio, σ, è uguale alla tensione media sotto la piastra di base nell'area al di sotto della piastra di base in contatto con il calcestruzzo.

Trasferimento del taglio

Si assume che l'azione di taglio alla piastra di base venga trasferita dal pilastro alla fondazione in calcestruzzo tramite:

1. Attrito tra piastra di base e calcestruzzo / malta
2. Chiavetta a taglio
3. Bulloni di ancoraggio

Trasferimento della forza di taglio per attrito

La capacità a taglio è calcolata secondo Gianluca Ranzi, Peter Kneen: Design of Pinned Column Base Plates, Journal of the Australian Steel Institute, vol. 36, no. 2, settembre 2002 – Capitolo 6.5.3 come segue:

\[ ϕ V_f = ϕ μ N_c^* \]

dove:

• ϕ = 0.8 – fattore di capacità
• μ = 0.55 – coefficiente di attrito modificabile nella configurazione del codice
• N_c* – forza assiale di compressione di progetto del pilastro

Trasferimento della forza di taglio tramite chiavetta a taglio

Se la forza di taglio è trasferita dalla chiavetta a taglio, la chiavetta a taglio è modellata con elementi finiti e le sue piastre e saldature sono verificate con il Metodo degli Elementi Finiti e le componenti di saldatura. Sono richieste verifiche aggiuntive – resistenza all'appoggio del calcestruzzo; resistenza del bordo del calcestruzzo.

Resistenza all'appoggio del calcestruzzo

La resistenza all'appoggio del calcestruzzo è verificata secondo Gianluca Ranzi, Peter Kneen: Design of Pinned Column Base Plates, Journal of the Australian Steel Institute, vol. 36, no. 2, settembre 2002 – Capitolo 6.5.5:

\[ ϕ_c V_b = 0.85 ϕ_c f'_c A_{sl} \]

dove:

• ϕ_c = 0.6 – fattore di capacità per il calcestruzzo all'appoggio modificabile nella configurazione del codice
• f'_c – resistenza caratteristica a compressione su cilindro del calcestruzzo a 28 giorni
• A_sl – area proiettata della chiavetta a taglio annegata nella direzione della forza, esclusa la porzione della chiavetta in contatto con la malta sopra l'elemento in calcestruzzo

Resistenza del bordo del calcestruzzo

Se una forza di taglio agisce verso un bordo libero del calcestruzzo, è necessario verificare che il calcestruzzo sia in grado di sopportare l'azione di taglio applicata. La resistenza del bordo del calcestruzzo è verificata secondo Gianluca Ranzi, Peter Kneen: Design of Pinned Column Base Plates, Journal of the Australian Steel Institute, vol. 36, no. 2, settembre 2002 – Capitolo 6.5.5:

\[ ϕ V_{ce} = ϕ 0.33 \sqrt{f'_c} A_{Vc} \]

dove:

• ϕ =0.85 – fattore di capacità
• f'_c – resistenza caratteristica a compressione su cilindro del calcestruzzo a 28 giorni
• A_Vc – area di tensione efficace definita proiettando un piano a 45° dai bordi di appoggio della chiavetta a taglio fino alla superficie libera nella direzione del carico di taglio. L'area di appoggio della chiavetta a taglio è esclusa dall'area proiettata

Trasferimento della forza di taglio tramite ancoraggi

Si assume che la forza di taglio venga trasferita dagli ancoraggi. La forza in ciascun ancoraggio è determinata con il Metodo degli Elementi Finiti. Ogni ancoraggio o gruppo di ancoraggi è verificato per rottura dell'acciaio a taglio, rottura del bordo del calcestruzzo, rottura per espulsione del calcestruzzo e carico combinato di trazione e taglio se è presente anche la trazione.

Verifica normativa degli ancoraggi secondo le norme australiane

Le forze negli ancoraggi, incluse le forze di leva, sono determinate tramite analisi agli elementi finiti, ma le resistenze sono verificate utilizzando le disposizioni normative della AS 5216.

La verifica degli ancoraggi è eseguita secondo AS 5216:2018. Sebbene la norma non fornisca specificamente alcune formule per gli ancoraggi gettati in opera, le formule sono le stesse della SA TS 101:2015, dove gli ancoraggi gettati in opera sono espressamente menzionati. Nella configurazione del codice è possibile selezionare calcestruzzo fessurato o non fessurato. Il calcestruzzo fessurato è assunto per default in modo conservativo. La verifica del cono di rottura del calcestruzzo a trazione e a taglio può essere disabilitata nella configurazione del codice, il che significa che si assume che la forza venga trasferita tramite armatura. All'utente viene fornita l'entità di questa forza. A causa dell'utilizzo della resistenza al cono di rottura del calcestruzzo nella formula per la verifica del pry-out del calcestruzzo, anche questa verifica viene disabilitata.

Le seguenti verifiche degli ancoraggi caricati a trazione non sono fornite e devono essere eseguite utilizzando le informazioni contenute nella relativa Specifica Tecnica di Prodotto (prove secondo AS 5216:2018: Appendice A):

• Rottura per sfilamento dell'elemento di fissaggio (per ancoraggi meccanici post-installati) – AS 5216:2018: 6.2.4,
• Rottura combinata per sfilamento e cono di calcestruzzo (per ancoraggi post-installati incollati) – AS 5216:2018: 6.2.5,
• Rottura del calcestruzzo per fessurazione – AS 5216:2018: 6.2.6.

La rottura per esplosione laterale del calcestruzzo è fornita solo per ancoraggi con piastre rondella.

Rottura dell'acciaio a trazione

La rottura dell'acciaio a trazione è verificata secondo Cl. 6.2.2:

\[ ϕ_{Ms} N_{tf} = ϕ_{Ms} A_s f_{uf} \]

dove:

• \( ϕ_{Ms} = \frac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}} \le 1/1.4 \) – fattore di capacità per la rottura dell'acciaio a trazione (Tabella 3.2.4)
• A_s – area della sezione resistente a trazione del bullone come specificato in AS 1275
• f_uf – resistenza minima a trazione del bullone come specificato in AS 4100 – Tabella 9.3.1

Rottura a cono del calcestruzzo

La rottura a cono del calcestruzzo è verificata secondo Cl. 6.2.3 ed è fornita per il gruppo di ancoraggi (ove applicabile). La resistenza caratteristica degli elementi di fissaggio tesi in un gruppo o di un singolo elemento di fissaggio è:

\[ ϕ_{Mc} N_{Rk,c} = ϕ_{Mc} N_{Rk,c}^0 \left ( \frac{A_{c,N}}{A^0_{c,N}} \right ) \psi_{s,N} \psi_{re,N} \psi_{ec,N} \psi_{M,N} \]

dove:

• ϕ_Mc – fattore di capacità per le modalità di rottura dell'ancoraggio legate al calcestruzzo, modificabile nella configurazione del codice; il valore raccomandato è 1/1.5 (Tabella 3.2.4)
• \( N_{Rk,c}^0 = k_1 \sqrt{f'_c} h_{ef}^{1.5} \) – resistenza caratteristica di un elemento di fissaggio, lontano dagli effetti degli elementi di fissaggio adiacenti o dai bordi dell'elemento in calcestruzzo – Cl. 6.2.3.2
• A_c,N – area proiettata effettiva del cono di rottura dell'elemento di fissaggio, limitata dagli elementi di fissaggio adiacenti e dai bordi dell'elemento in calcestruzzo – Cl. 6.2.3.3
• A_c,N⁰ = s_cr,N² – area proiettata di riferimento di un singolo elemento di fissaggio con distanza dal bordo almeno pari a 1.5 h_ef – Cl. 6.2.3.3
• \( \psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1 \) – parametro relativo alla distribuzione delle tensioni nel calcestruzzo dovuta alla prossimità dell'elemento di fissaggio al bordo dell'elemento in calcestruzzo – Cl. 6.2.3.4
• \( \psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{ef}}{200} \le 1 \)– parametro che tiene conto dell'effetto di distacco del copriferro – Cl. 6.2.3.5
• \( \psi_{ec,N} = \frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,N}} \le 1 \) – parametro che tiene conto dell'eccentricità del carico risultante in un gruppo di elementi di fissaggio – Cl. 6.2.3.6
• \( \psi_{M,N} = 2- \frac{2 z}{3 h_{ef}} \ge 1 \) – parametro che tiene conto dell'effetto di una forza di compressione tra il dispositivo di fissaggio e il calcestruzzo – Cl. 6.2.3.7; questo parametro è uguale a 1 se c < 1.5 h_ef o se il rapporto tra la forza di compressione (inclusa la compressione dovuta alla flessione) e la somma delle forze di trazione negli ancoraggi è inferiore a 0.8
• \item k₁ – parametro; per ancoraggi gettati in opera (tipo di ancoraggio – piastre rondella) k₁ = k_cr,N = 8.9 per calcestruzzo fessurato e k₁ = k_ucr,N = 12.7 per calcestruzzo non fessurato; per ancoraggi post-installati (tipo di ancoraggio – dritto) k₁ = k_cr,N = 7.7 per calcestruzzo fessurato e k₁ = k_ucr,N = 11.0 per calcestruzzo non fessurato
• s_cr,N = 2 c_cr,N = 3 h_ef – interasse degli elementi di fissaggio
• c_cr,N = 1.5 h_ef – distanza caratteristica dal bordo
• h_ef – profondità di ancoraggio efficace dell'elemento di fissaggio; nel caso di elemento in calcestruzzo di larghezza ridotta, si applica il Cl. 6.2.3.8 e\( h'_{ef} = \max \left ( \frac{c_{max}}{c_{cr,N}}h_{ef}; \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}}h_{ef} \right ) \)
• z – braccio interno della coppia
• c – distanza minima dal bordo

L'area del cono di rottura del calcestruzzo per un gruppo di ancoraggi caricati a trazione che formano un cono comune, A_c,N, è mostrata dalla linea tratteggiata rossa.

Secondo il Cl. 6.2.8, l'armatura supplementare può essere utilizzata per trasferire le forze che causano la rottura a cono del calcestruzzo. Tale armatura deve essere progettata in conformità con AS 3600.

Rottura per sfilamento

La rottura per sfilamento è verificata per elementi di fissaggio con testa gettati in opera (tipo di ancoraggio – piastra rondella) secondo SA TS 101:2015 – Cl. 6.2.3:

\[ ϕ_{Mc} N_{Rk,p} = k_1 A_h f'_c \]

• ϕ_Mc – fattore di capacità per le modalità di rottura dell'ancoraggio legate al calcestruzzo, modificabile nella configurazione del codice; il valore raccomandato è 1/1.5 (Tabella 3.2.4)
• k₁ – parametro relativo allo stato del calcestruzzo; per calcestruzzo fessurato k₁ = 8.0, per calcestruzzo non fessurato k₁ = 11.2
• A_h – area della testa portante dell'elemento di fissaggio; per piastra rondella circolare \( A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right \)$, per piastra rondella rettangolare \( A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2 \)
• d_h ≤ 6 t_h + d – diametro della testa dell'elemento di fissaggio
• t_h – spessore della testa dell'elemento di fissaggio con testa
• d – diametro del gambo dell'elemento di fissaggio
• a_wp – lunghezza del lato della piastra rondella rettangolare
• f'_c – resistenza caratteristica a compressione del calcestruzzo

La rottura per sfilamento per ancoraggi con testa diversi da quelli gettati in opera non è calcolata e la resistenza deve essere garantita dal produttore o determinata mediante prove e valutazione in conformità con l'Appendice A.

Né la resistenza alla rottura per fessurazione durante l'installazione (Cl. 6.2.6.1) né quella dovuta al carico (Cl. 6.2.6.2) è fornita e deve essere garantita dal produttore o determinata mediante prove e valutazione in conformità con l'Appendice A.

Rottura per esplosione laterale

La rottura per esplosione laterale è verificata per ancoraggi con testa (tipo di ancoraggio – rondella) con distanza dal bordo c ≤ 0.5 h_ef secondo il Cl. 6.2.7. Gli ancoraggi sono trattati come gruppo se il loro interasse in prossimità del bordo è s ≤ 4 c₁. Gli ancoraggi a sottosquadro possono essere verificati allo stesso modo, ma il valore di A_h non è noto nel software. La rottura per esplosione laterale degli ancoraggi a sottosquadro può essere determinata selezionando la piastra rondella con la dimensione corrispondente.

\[ ϕ_{Mc} N_{Rk,cb} = ϕ_{Mc} N_{Rk,cb}^0 \frac{A_{c,Nb}}{A_{c,Nb}^0} \psi_{s,Nb} \psi_{g,Nb} \psi_{ec,Nb} \]

dove:

• ϕ_Mc – fattore di capacità per le modalità di rottura dell'ancoraggio legate al calcestruzzo, modificabile nella configurazione del codice; il valore raccomandato è 1/1.5 (Tabella 3.2.4)
• \( N_{Rk,cb}^0 = k_5 c_1 \sqrt{A_h} \sqrt{f'_c} \) – resistenza caratteristica di un singolo elemento di fissaggio lontano dagli effetti degli elementi di fissaggio adiacenti e dai bordi dell'elemento in calcestruzzo – Cl. 6.2.7.2
• A_c,Nb – area proiettata effettiva per l'elemento di fissaggio, limitata dai bordi dell'elemento in calcestruzzo (c₂ ≤ 2 c₁), dalla presenza di elementi di fissaggio adiacenti (s ≤ 4 c₁) o dallo spessore dell'elemento – Cl. 6.2.7.3
• A_c,Nb⁰ = (4 c₁)² – area proiettata di riferimento di un singolo elemento di fissaggio con distanza dal bordo pari a c₁ – Cl. 6.2.7.3
• \( \psi_{s,Nb} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{2 c_1} \le 1 \) – parametro che tiene conto della perturbazione delle tensioni nel calcestruzzo dovuta alla prossimità dell'elemento di fissaggio a uno spigolo dell'elemento in calcestruzzo – Cl. 6.2.7.4
• \( \psi_{g,Nb} = \sqrt{n} + (1-\sqrt{n}) \frac{s_2}{4c_1} \ge 1 \) – parametro che tiene conto dell'effetto di gruppo – Cl. 6.2.7.5
• \( \psi_{ec,Nb} = \frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,Nb}} \le 1 \) – parametro che tiene conto dell'eccentricità del carico su un gruppo di elementi di fissaggio – Cl. 6.2.7.6
• k₅ – parametro relativo allo stato del calcestruzzo; per calcestruzzo fessurato k₅ = 8.7, per calcestruzzo non fessurato k₅ = 12.2
• c₁ – distanza dal bordo dell'elemento di fissaggio nella direzione 1 verso il bordo più vicino
• c₂ – distanza dal bordo dell'elemento di fissaggio perpendicolare alla direzione 1, che è la distanza dal bordo minima in un elemento stretto con più distanze dal bordo
• A_h – area della testa portante dell'elemento di fissaggio; per piastra rondella circolare \( A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right \), per piastra rondella rettangolare \( A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2 \)
• f'_c – resistenza caratteristica a compressione del calcestruzzo
• n – numero di elementi di fissaggio in una fila parallela al bordo dell'elemento in calcestruzzo
• s₂ – interasse degli elementi di fissaggio in un gruppo perpendicolare alla direzione 1
• s_cr,Nb = 4 c₁ – interasse necessario affinché un elemento di fissaggio sviluppi la propria resistenza caratteristica a trazione nei confronti della rottura per esplosione laterale

Rottura dell'acciaio a taglio

La rottura dell'acciaio a taglio è determinata secondo il Cl. 7.2.2. Si assume che l'ancoraggio sia realizzato con barra filettata con le stesse proprietà del materiale dei bulloni.

Forza di taglio senza braccio di leva

La forza di taglio senza braccio di leva è assunta se è selezionato stand-off – diretto. Si assume che gli elementi di fissaggio siano in acciaio duttile e il fattore k₇ = 1. Ogni elemento di fissaggio è verificato separatamente. La resistenza è determinata secondo AS 5216 – Cl. 7.2.2.2 e AS 4100 – Cl. 9.2.2.1:

\[ ϕ_{Ms} V_{Rk,s} = ϕ_{Ms} 0.62 f_{uf} A \]

dove:

• \( ϕ_{Ms} = f_{yf} / f_{uf} \le 0.8 \) quando f_uf ≤ 800 MPa e f_yf / f_uf ≤ 0.8; ϕ_Ms = 2/3 altrimenti – fattore di capacità per la rottura dell'acciaio a taglio (Tabella 3.2.4)
• f_uf – resistenza minima a trazione del bullone come specificato in AS 4100 Tabella 9.2.1
• A – area di un bullone pari a A_c o A_o, che sono rispettivamente l'area della sezione al diametro minore del bullone come definita in AS 1275 o l'area nominale del gambo liscio del bullone

Per elementi di fissaggio con h_ef / d < 5 in calcestruzzo con f'_c < 20 MPa, V_Rk,s è moltiplicato per un fattore pari a 0.8.

Forza di taglio con braccio di leva

La resistenza a taglio dell'acciaio con braccio di leva è calcolata secondo il Cl. 7.2.2.3:

\[ ϕ_{Ms} V_{Rk,s,M} = ϕ_{Ms} \frac{\alpha_M M_{Rk,s}}{l_a} \]

dove:

• \( ϕ_{Ms} = f_{yf} / f_{uf} \le 0.8 \) quando f_uf ≤ 800 MPa e f_yf / f_uf ≤ 0.8; ϕ_Ms = 2/3 altrimenti – fattore di capacità per la rottura dell'acciaio a taglio (Tabella 3.2.4)
• α_M = 2 – parametro che tiene conto del grado di vincolo; si assume che il dispositivo di fissaggio sia impedito dalla rotazione – Cl. 4.2.2.4
• \( M_{Rk,s} = M_{Rk,s}^0 \left ( 1- \frac{N^*}{ϕ_{Ms} N_{Rk,s}} \right ) \) – resistenza flessionale caratteristica dell'elemento di fissaggio influenzata dal carico assiale
• l_a = a₃ + e₁ – lunghezza del braccio di leva
• a₃ = 0.5 d – distanza tra il punto di vincolo assunto dell'elemento di fissaggio caricato a taglio e la superficie del calcestruzzo
• e₁ = t_g + t_fix / 2 – eccentricità del carico di taglio applicato rispetto alla superficie del calcestruzzo, trascurando lo spessore dello strato di livellamento in malta
• t_g – spessore dello strato di malta
• t_fix – spessore della piastra di base
• d – diametro nominale dell'elemento di fissaggio
• N* – forza di trazione di progetto
• ϕ_Ms N_Rk,s – resistenza a trazione dell'elemento di fissaggio per rottura dell'acciaio
• M_Rk,s⁰ = 1.2 W_el f_uf – resistenza flessionale caratteristica dell'elemento di fissaggio – ETAG 001 – Allegato C
• W_el = π d³ / 32 – modulo di resistenza elastico dell'elemento di fissaggio; il diametro ridotto al filetto, \( d_s = \sqrt{\frac{4 A_s}{\pi}} \), è utilizzato al posto del diametro nominale, d, se è selezionato Piano di taglio nel filetto

Rottura del calcestruzzo al bordo

La rottura del calcestruzzo al bordo è verificata secondo il Cl. 7.2.3. Se i coni di calcestruzzo degli elementi di fissaggio si intersecano, vengono verificati come gruppo. Vengono verificati i bordi nella direzione del carico di taglio. Si assume che tutto il carico su una piastra di base venga trasferito dall'elemento di fissaggio vicino al bordo verificato.

\[ ϕ_{Mc} V_{Rk,c} = ϕ_{Mc} V_{Rk,c}^0 \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \psi_{s,V} \psi_{h,V} \psi_{ec,V} \psi_{\alpha,V} \psi_{re,V} \]

dove:

• ϕ_Mc – fattore di capacità per le modalità di rottura dell'ancoraggio legate al calcestruzzo, modificabile nella configurazione del codice; il valore raccomandato è 1/1.5 (Tabella 3.2.4)
• \( V_{Rk,c}^0 = k_9 d^{\alpha} l_f^{\beta} \sqrt{f'_c} c_1^{1.5} \) – valore iniziale della resistenza caratteristica a taglio dell'elemento di fissaggio – Cl. 7.2.3.2
• A_c,V – area effettiva del corpo idealizzato di rottura del calcestruzzo – Cl. 7.2.3.3
• A_c,V⁰ = 4.5 c₁² – area proiettata di riferimento del cono di rottura – Cl. 7.2.3.3
• \( psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1 \) – parametro che tiene conto della perturbazione della distribuzione delle tensioni nell'elemento in calcestruzzo – Cl. 7.2.3.4
• \( \psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^{0.5} \ge 1 \) – parametro che tiene conto dell'influenza dello spessore dell'elemento – Cl. 7.2.3.5
• \( \psi_{ec,V} = \frac{1}{1+2 e_V / (3c_1)} \le 1 \) – parametro che tiene conto dell'eccentricità del carico risultante in un gruppo di elementi di fissaggio – Cl. 7.2.3.6
• \( \psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1 \) – parametro che tiene conto dell'angolo del carico applicato – Cl. 7.2.3.7
• ψ_re,V = 1 – parametro che tiene conto dell'effetto di distacco del copriferro – Cl. 7.2.3.8; si assume l'assenza di armatura al bordo o staffe
• k₉ – parametro che tiene conto dello stato del calcestruzzo; per calcestruzzo fessurato k₉ = 1.7, per calcestruzzo non fessurato k₉ = 2.4
• d – diametro nominale dell'elemento di fissaggio
• \( \alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5} \)
• \( \beta = 0.1 \left ( \frac{d}{c_1} \right ) ^{0.2} \)
• l_f = h_ef ≤ 12 d dove d ≤ 24 mm; l_f = h_ef ≤ max (8 d, 300 mm) dove d > 24 mm – parametro relativo alla lunghezza dell'elemento di fissaggio
• f'_c – resistenza caratteristica a compressione cilindrica del calcestruzzo a 28 giorni
• c₁ – distanza dal bordo dell'elemento di fissaggio al bordo verificato; secondo il Cl. 7.2.3.9, per un elemento stretto, c_2,max < 1.5 c₁, considerato anche sottile, h < 1.5 c₁, nelle equazioni precedenti si utilizza c'₁ al posto di c₁; il valore ridotto c'₁ = max (c_2,max / 1.5, h/ 1.5, s_c,max / 3)
• c₂ – la distanza dal bordo minore dell'elemento di fissaggio nella direzione perpendicolare al bordo verificato
• h – spessore dell'elemento in calcestruzzo
• e_V – eccentricità della forza di taglio risultante agente su un gruppo di elementi di fissaggio rispetto al baricentro degli elementi di fissaggio caricati a taglio
• α_V – angolo tra il carico applicato all'elemento di fissaggio o al gruppo di elementi di fissaggio e la direzione perpendicolare al bordo libero considerato, 0° < α_V < 90°
• h_ef – profondità di ancoraggio efficace dell'elemento di fissaggio

Secondo il Cl. 6.2.8, l'armatura supplementare può essere utilizzata per trasferire le forze che causano la rottura del calcestruzzo al bordo e/o la rottura per pry-out del calcestruzzo. Tale armatura deve essere progettata in conformità con AS 3600.

Rottura per pry-out del calcestruzzo

La rottura per pry-out del calcestruzzo è verificata secondo il Cl. 7.2.4. Si assume che tutti gli ancoraggi su una piastra di base siano caricati a taglio e la resistenza al cono di rottura del calcestruzzo, N_Rk,c, utilizzata nel calcolo, è calcolata con l'ipotesi che tutti gli ancoraggi siano caricati a trazione senza alcuna eccentricità. Non si assume alcuna armatura supplementare.

\[ ϕ_{Mc} V_{Rk,cp} = ϕ_{Mc} k_8 N_{Rk,c} \]

dove:

• ϕ_Mc – fattore di capacità per le modalità di rottura dell'ancoraggio legate al calcestruzzo, modificabile nella configurazione del codice; il valore raccomandato è 1/1.5 (Tabella 3.2.4)
• k₈ – parametro pubblicato nel Rapporto di Valutazione; secondo ETAG 001 – Allegato C, per h_ef < 60 mm, k₈ = 1 e per h_ef ≥ 60 mm, k₈ = 2
• N_Rk,c – resistenza caratteristica al cono di calcestruzzo per un singolo elemento di fissaggio o per un elemento di fissaggio in un gruppo

Carico combinato a trazione e taglio

La resistenza di un elemento di fissaggio caricato da una combinazione di trazione e taglio è determinata secondo il Capitolo 8.

Rottura dell'acciaio

La valutazione del comportamento sotto carico combinato a trazione e taglio dell'elemento di fissaggio è basata su AS 4100:

\[ \left ( \frac{N^*}{ϕ_{Ms} N_{Rk,s}} \right ) ^2 + \left ( \frac{V^*}{ϕ_{Ms} V_{Rk,s}} \right ) ^2 \le 1.0 \]

Rottura del calcestruzzo

Le modalità di rottura diverse da quella dell'acciaio sono verificate secondo il Cl. 8.2.1:

\[ \left ( \frac{N^*}{ϕ_{Mc} N_{Rk,i}} \right ) ^{1.5} + \left ( \frac{V^*}{ϕ_{Mc} V_{Rk,i}} \right ) ^{1.5} \le 1.0 \]

dove:

• N* – forza di trazione di progetto applicata a un singolo elemento di fissaggio o a un gruppo
• V* – forza di taglio di progetto applicata a un singolo elemento di fissaggio o a un gruppo
• N_Rk,i – resistenza caratteristica a trazione dell'elemento di fissaggio o del gruppo per la modalità di rottura 'i'
• V_Rk,i – resistenza caratteristica a taglio dell'elemento di fissaggio o del gruppo per la modalità di rottura 'i'
• \( ϕ_{Ms} = \frac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}} \) – fattore di capacità per la rottura dell'acciaio a trazione (Tabella 3.2.4)
• ϕ_Ms = f_yf / f_uf ≤ 0.8 quando f_uf ≤ 800 MPa e f_yf / f_uf ≤ 0.8; ϕ_Ms = 2/3 altrimenti – fattore di capacità per la rottura dell'acciaio a taglio (Tabella 3.2.4)
• ϕ_Mc – fattore di capacità per le modalità di rottura dell'ancoraggio legate al calcestruzzo, modificabile nella configurazione del codice; il valore raccomandato è 1/1.5 (Tabella 3.2.4)

Ancoraggi con stand-off

Gli ancoraggi con stand-off sono progettati come elementi trave secondo AS 4100 con i fattori di capacità dei bulloni. La lunghezza assunta dell'elemento è la somma dell'altezza del giunto, della metà del diametro nominale e della metà dello spessore della piastra di base. Gli ancoraggi con stand-off sono solitamente verificati come fase di costruzione prima della sigillatura con malta.

Capacità flessionale

La capacità flessionale è determinata secondo AS 4100, Cl. 5.1.

M* ≤ ϕ M_s

dove:

• M* – momento flettente agente sull'ancoraggio determinato con il Metodo degli Elementi Finiti
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità per i bulloni
• M_s = f_y Z_e – capacità di resistenza a flessione della sezione
• f_y – tensione di snervamento dell'ancoraggio
• Z_e = min {S, 1.5 · Z} – modulo di resistenza efficace della sezione – Cl. 5.2.3
• \( S = \frac{d^3}{6} \) – modulo di resistenza plastico della sezione; se è selezionato Piano di taglio nel filetto, il diametro nominale d è sostituito dal diametro ridotto al filetto, d_s
• \( Z = \frac{1}{32} \pi d^3 \) – modulo di resistenza elastico della sezione; se è selezionato Piano di taglio nel filetto, il diametro nominale d è sostituito dal diametro ridotto al filetto, d_s

Capacità a taglio

La capacità a taglio è determinata secondo AS 4100, Cl. 5.11.

V* ≤ ϕ V_w

dove:

• V* – forza di taglio di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità per i bulloni
• V_w = 0.6 f_y A_w – capacità nominale a snervamento per taglio – Cl. 5.11.4
• f_y – tensione di snervamento dell'ancoraggio
• A_w = 0.844 A_s – area a taglio
• A_s – area della sezione resistente a trazione del bullone come definita in AS 1275

Capacità a compressione assiale

La capacità a compressione assiale è determinata secondo AS 4100, Cl. 6. L'instabilità è tenuta in conto secondo il Cl. 6.3:

N* ≤ ϕ N_c

dove:

• N* – forza di compressione di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità per i bulloni
• N_c = α_c N_s ≤ N_s – capacità nominale dell'elemento – Cl. 6.3.3
• N_s = k_f A_s f_y – capacità nominale della sezione – Cl. 6.2
• f_y – tensione di snervamento dell'ancoraggio
• l_e = k_e l – lunghezza efficace – Cl. 6.3.2
• k_e = 2 – fattore di lunghezza efficace dell'elemento; si assume in modo conservativo che l'ancoraggio sia incastrato alla base e cernierato in testa come elemento a mensola
• l = l_gap + d / 2 + t_p / 2 – lunghezza assunta dell'elemento
• l_gap – altezza del giunto
• d – diametro nominale del bullone
• t_p – spessore della piastra di base
• \( \alpha_c = \xi \left \{ 1 - \sqrt{1- \left ( \frac{90}{\xi \lambda} \right )^2 } \right \} \) – fattore di riduzione per snellezza dell'elemento compresso – Cl. 6.3.3
• \( \xi = \frac{\left( \frac{\lambda}{90} \right)^2 + 1 + \eta}{2 \left( \frac{\lambda}{90} \right)^2} \) – fattore dell'elemento compresso – Cl. 6.3.3
• \( \lambda = \lambda_n + \alpha_a \alpha_b \) – rapporto di snellezza – Cl. 6.3.3
• \( \eta = 0.00326 (\lambda-13.5) \) – fattore di imperfezione dell'elemento compresso – Cl. 6.3.3
• \( \lambda_n = \frac{l_e}{r} \sqrt{k_f} \sqrt{\frac{f_y}{250}} \) – snellezza modificata dell'elemento compresso – Cl. 6.3.3
• k_f = 1 – fattore di forma – Cl. 6.2.2
• \( r = \sqrt{\frac{I_s}{A_s}} \) – raggio di girazione
• \( I_s = \frac{1}{64} \pi d_s^4 \) – momento di inerzia
• A_s – area della sezione resistente a trazione del bullone come definita in AS 1275
• \( d_s = \sqrt{\frac{4 A_s}{\pi}} \) – diametro ridotto al filetto
• \( \alpha_a = \frac{2100 (\lambda_n - 13.5)}{\lambda_n^2 - 15.3 \lambda_n + 2050} \) – fattore dell'elemento compresso – Cl. 6.3.3
• α_b = 0.5 – costante di sezione dell'elemento compresso - Tabella 6.3.3

Capacità a trazione assiale

La capacità a trazione assiale è determinata secondo AS 4100, Cl. 7:

N* ≤ ϕ N_t

dove:

• N* – forza di trazione di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità per i bulloni
• N_t = A_s f_y – capacità nominale della sezione di un bullone a trazione – Cl. 7.2
• A_s – area della sezione resistente a trazione del bullone come specificato in AS 1275
• f_y – tensione di snervamento dell'ancoraggio

Interazione dei carichi

Se un ancoraggio con stand-off è caricato da un carico di taglio e da una forza di compressione, viene eseguita la verifica dell'interazione dei carichi:

\[ \frac{N^*}{\phi N_c} + \frac{M^*}{\phi M_s} \le 1 \]

dove:

• N* – forza di compressione di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità per i bulloni
• N_c – resistenza a compressione
• M* – momento flettente di progetto dovuto al taglio su un braccio di leva
• M_s – resistenza flessionale

Vengono inoltre eseguite le verifiche della rottura dell'acciaio a taglio e delle rotture del calcestruzzo a taglio (rottura del calcestruzzo al bordo, rottura per pry-out del calcestruzzo).

Se un ancoraggio con stand-off è caricato da un carico di taglio e da una forza di trazione, viene eseguita la verifica dell'interazione dei carichi:

\[ \frac{N_{tf}^*}{\phi N_{t}} + \frac{M^*}{\phi M_s} \le 1 \]

dove:

• N*_tf – forza di trazione di progetto
• ϕ = 0.8 – fattore di capacità per i bulloni
• N_t – resistenza a trazione
• M* – momento flettente di progetto dovuto al taglio su un braccio di leva
• M_s – resistenza flessionale

Vengono inoltre eseguite le verifiche della rottura dell'acciaio a taglio e delle rotture del calcestruzzo dovute a trazione e taglio.

Dettaglio di bulloni, saldature e ancoraggi secondo le norme australiane

Bulloni

Passo minimo (distanza tra i centri dei fori per bulloni) non deve essere inferiore a 2,5 volte il diametro nominale del bullone. Il valore è raccomandato nella Clausola 9.5.1 ed è modificabile nelle impostazioni del codice.

Distanza minima dal bordo (distanza tra il centro del foro per bullone e il bordo della piastra) non deve essere inferiore a 1,25 volte il diametro nominale del bullone. Il valore è raccomandato nella Clausola 9.5.2 per bordi laminati e può essere modificato nelle impostazioni del codice.

Saldature

La dimensione minima di una saldatura a cordone d'angolo è verificata secondo la Clausola 9.6.3.2 e deve essere il minore tra lo spessore della parte più sottile collegata e il valore nella seguente tabella:

La dimensione della saldatura è assunta come \( \sqrt{2} \) volte lo spessore di gola della saldatura.

Ancoraggi

La distanza minima tra gli ancoraggi deve essere s ≥ 4d dove d è il diametro nominale dell'ancoraggio. Il fattore 4 è modificabile nelle impostazioni del codice.

La distanza minima dal bordo segue le regole per i bulloni, ovvero non deve essere inferiore a 1,25 volte il diametro nominale del bullone. Il valore è raccomandato nella Clausola 9.5.2 per bordi laminati e può essere modificato nelle impostazioni del codice.

Classificazione dei giunti secondo le norme australiane

I giunti sono classificati in base alla rigidezza del giunto in:

• Rigido – giunti con variazione trascurabile degli angoli originali tra gli elementi,
• Semi-rigido – giunti che si assume abbiano la capacità di fornire un grado noto e affidabile di vincolo flessionale,
• Semplice – giunti che non sviluppano momenti flettenti.

La norma australiana AS 4100, Cl. 4.2 non fornisce limiti precisi, pertanto i giunti sono classificati secondo il commentario in AISC 360-16, Cl. B3.4.

• Rigido – \( \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge 20 \)
• Semi-rigido – \( 2 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < 20 \)
• Semplice – \( \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 2 \)

dove:

• S_j,ini – rigidezza iniziale del giunto; la rigidezza del giunto è assunta lineare fino a 2/3 di M_j,Rd
• L_b – lunghezza teorica dell'elemento analizzato
• E – modulo di elasticità di Young
• I_b – momento di inerzia dell'elemento analizzato
• M_j,Rd – resistenza di progetto a momento del giunto

Verifica della capacità portante secondo le norme australiane

La verifica della capacità portante è parte della verifica sismica e garantisce che il giunto abbia sufficiente capacità di deformazione.

L'obiettivo della verifica della capacità portante è confermare che un edificio subisca un comportamento duttile controllato al fine di evitare il collasso in caso di sisma di progetto. La verifica della capacità portante è assente nella normativa australiana, pertanto viene utilizzata in sostituzione la normativa neozelandese. Si prevede che la cerniera plastica si formi nell'elemento dissipativo e tutti gli elementi non dissipativi del giunto devono essere in grado di trasferire in sicurezza le forze dovute allo snervamento nell'elemento dissipativo. L'elemento dissipativo è solitamente una trave in un telaio resistente ai momenti, ma può essere anche, ad esempio, una piastra d'estremità. Il coefficiente di sicurezza non viene applicato agli elementi dissipativi. La resistenza allo snervamento dell'elemento dissipativo è calcolata come F_y,max = 0.9 ϕ_os ϕ_omf_y, dove:

• ϕ_os – fattore di incrudimento; i valori raccomandati sono ϕ_os = 1.15 per la trave in telaio resistente ai momenti, γ_sh = 1.0 negli altri casi; modificabile nell'operazione
• ϕ_om – fattore di sovraresistenza – EN 1998-1, Cl. 6.2; il valore raccomandato è ϕ_om = 1.3; modificabile nei materiali

Il diagramma del materiale viene modificato secondo la figura seguente:

La resistenza aumentata dell'elemento dissipativo consente l'introduzione di carichi che determinano la formazione della cerniera plastica nell'elemento dissipativo. Nel caso di telaio resistente ai momenti con la trave come elemento dissipativo, la trave deve essere caricata da M_y = f_y,maxW_pl,y e dalla corrispondente forza di taglio V_z = –2 M_y / L_h, dove:

• f_y – resistenza caratteristica allo snervamento
• W_pl,y – modulo di resistenza plastico della sezione
• L_h – distanza tra le cerniere plastiche sulla trave

Nel caso di giunto asimmetrico, la trave deve essere caricata sia da momenti flettenti positivi che negativi e dalle corrispondenti forze di taglio.

Le piastre degli elementi dissipativi sono escluse dalla verifica.