Einscheibige Querkraft-Verbindungen (AISC)

Dieses Verifikationsbeispiel wurde von Mark D. Denavit und Kayla Truman-Jarrell in einem gemeinsamen Projekt der University of Tennessee und IDEA StatiCa erstellt.

1 Beschreibung

In diesem Abschnitt wird ein Vergleich zwischen den Ergebnissen der komponentenbasierten Finite-Elemente-Methode (CBFEM) und traditionellen Berechnungsmethoden, die in der US-amerikanischen Praxis für einscheibige Querkraft-Verbindungen verwendet werden, vorgestellt. Eine schematische Darstellung der untersuchten Verbindung ist in Abb. 1 dargestellt.

Abb. 1 Schematische Darstellung der einscheibigen Querkraft-Verbindung.

Die in dieser Arbeit verwendeten traditionellen Berechnungsmethoden basieren auf den Empfehlungen aus Teil 10 des AISC Manual (2017). In Teil 10 des AISC Manual werden zwei Ansätze für die Bemessung einscheibiger Querkraft-Verbindungen vorgestellt. Der erste, für „konventionelle" Konfigurationen, bietet einige Vereinfachungen, wenn bestimmte Maßbeschränkungen eingehalten werden. Der zweite, für „erweiterte" Konfigurationen, ist allgemeiner anwendbar, jedoch ohne die für die Bemessung konventioneller Konfigurationen zulässigen Vereinfachungen. Konkret müssen konventionelle Konfigurationen eine einzelne vertikale Schraubenreihe mit 2 bis 12 Schrauben aufweisen, der Abstand zwischen der Schraubenlinie und der Schweißnahtlinie, a, muss gleich oder kleiner als 3,5 in. sein, die Schrauben müssen sich in Standardlöchern oder kurzen Langlöchern quer zur Bauteilreaktion befinden, der vertikale Randabstand, l_ev, muss die Mindestrandabstandsanforderungen aus Tabelle J3.4 der AISC Specification (2016) erfüllen, der horizontale Randabstand, l_eh, muss größer oder gleich 2d sein, wobei d der Schraubendurchmesser ist, und entweder die Plattendicke, t­_p, oder die Stegdicke des Trägers, t_w, muss die maximalen Dickenanforderungen erfüllen.

Die wesentliche Vereinfachung bei der Bemessung von Verbindungen, die diese Anforderungen erfüllen, besteht darin, dass die Schraubengruppentragfähigkeit wie folgt bewertet werden kann: Die Schraubenabschertragfähigkeit wird unter Verwendung der in Tabelle 10-9 des AISC Manual (2017) aufgeführten Exzentrizität überprüft, und Lochleibung sowie Ausreißen werden unter der Annahme einer konzentrischen Lasteinleitung überprüft. Diese Vereinfachung vermeidet die Notwendigkeit, das Ausreißen in einer exzentrisch belasteten Schraubengruppe zu berücksichtigen. Für Berechnungen erweiterter Konfigurationen, bei denen das Ausreißen bei der Bestimmung der Tragfähigkeit der exzentrisch belasteten Schraubengruppe berücksichtigt wird, werden zwei verschiedene Methoden angewendet. Die erste Methode ist eine häufig verwendete konservative Näherung, die als „Poison-Bolt"-Methode bekannt ist. Bei dieser Methode wird die Tragfähigkeit der exzentrisch belasteten Schraubengruppe ermittelt, indem die kleinstmögliche Tragfähigkeit für jede der Schrauben in jeder Kraftrichtung identifiziert und dieser Tragfähigkeitswert in Verbindung mit einem Wert C aus den Tabellen in Teil 7 des AISC Manual (2017) verwendet wird. Die in den Tabellen aufgeführten Werte von C werden nach der Methode des momentanen Drehzentrums (IC-Methode) berechnet. Die zweite Methode ist die Verwendung der modifizierten Methode des momentanen Drehzentrums, die von Denavit et al. (2021) entwickelt wurde und bei der das Ausreißen explizit im iterativen Verfahren zur Bestimmung der Tragfähigkeit der Schraubengruppe berücksichtigt wird.

Neben der Schraubengruppentragfähigkeit werden für konventionelle Konfigurationen auch Schubfließen der Platte, Schubriss der Platte, Blockscherriss der Platte und Schweißnahtschub überprüft. Zusätzliche Nachweise für erweiterte Konfigurationen umfassen die Biegebruchtragfähigkeit, die Platteninteraktionstragfähigkeit und das Plattenbeulen.

Alle traditionellen Berechnungen wurden gemäß den Bestimmungen für das Bemessungsverfahren mit Last- und Widerstandsfaktoren (LRFD) der AISC Specification (2016) durchgeführt.

Die CBFEM-Ergebnisse wurden mit IDEA StatiCa Version 21.0 ermittelt. Ein Beispielmodell ist in Abb. 2 dargestellt. Die maximal zulässigen Lasten wurden iterativ bestimmt, indem die aufgebrachte Last auf einen Wert angepasst wurde, den das Programm als sicher einstuft, der jedoch bei einer geringfügigen Erhöhung (z. B. 0,1 kip) als unsicher eingestuft würde. In allen Modellen wurde dem gestützten Träger der Modelltyp „N-Vz-My" zugewiesen, um ein ebenes Verhalten sicherzustellen. Sofern nicht anders angegeben, wurden die Kräfte so definiert, dass der Momentennullpunkt an der Schweißnahtlinie lag, entsprechend der Annahme der in Teil 10 des AISC Manual (2017) vorgestellten Bemessungsmethoden.

Abb. 2 In IDEA StatiCa modellierte einscheibige Querkraft-Verbindung.

2 Schraubengruppentragfähigkeit

Zunächst werden Verbindungen untersucht, bei denen die Tragfähigkeit der Schraubengruppe die Tragfähigkeit der Verbindung bestimmt. Für diese Vergleiche ist die Stütze ein W14x90 und der gestützte Träger, der in den Flansch der Stütze einbindet, ein W18x50. Beide entsprechen ASTM A992 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Die Platte ist 15 in. hoch (s = 3 in., l_ev = 1,5 in.), 1/2 in. dick und entspricht ASTM A36 (F_y = 36 ksi, F_u = 58 ksi). Jede vertikale Schraubenreihe hat (5) Schrauben mit 3/4 in. Durchmesser A325, Gewinde nicht aus der Scherfuge ausgeschlossen, und horizontalem Randabstand l_eh = 2,0 in. Die Schweißnaht war eine 5/16 in. Kehlnaht auf beiden Seiten gemäß der (⁵/₈)t_p-Regel aus Teil 10 des AISC Manual (2017). Der Abstand von der Schweißnahtlinie zur Schraubenlinie, a, wurde von 2 in. bis 5 in. variiert (Abb. 3). Es ist zu beachten, dass diese Verbindung die Anforderungen für die konventionelle Konfiguration erfüllt, wenn a ≤ 3,5 in.

Abb. 3 Variation von 'a' im IDEA StatiCa-Modell.

Die Variation der Querkrafttragfähigkeit der Verbindungen mit dem Abstand a ist in Abb. 4 dargestellt. Schraubenabscherbruch war der maßgebende Grenzzustand für alle Werte von a und alle Berechnungsmethoden. Die IDEA StatiCa-Ergebnisse stimmen gut mit den traditionellen Berechnungen für die erweiterte Konfiguration überein. Wo anwendbar, ergeben die traditionellen Berechnungen für die konventionelle Konfiguration eine etwas größere Querkrafttragfähigkeit. Der Grund dafür ist, dass für konventionelle Konfigurationen gemäß Tabelle 10-9 des AISC Manual (2017) eine reduzierte Exzentrizität von a/2 angenommen werden darf. Die Exzentrizität der Schraubengruppe wird für die Berechnungen der erweiterten Konfiguration als a angenommen. Die Exzentrizität der Schraubengruppe ist auch für IDEA StatiCa gleich a, da der Momentennullpunkt an der Schweißnahtlinie definiert wurde. Die Poison-Bolt-Methode und die modifizierte IC-Methode liefern die gleichen Ergebnisse, was darauf hinweist, dass das Ausreißen für keine Schraube maßgebend war (d. h. die Platte und der Trägersteg waren ausreichend dick und die Schraubenabstände sowie Randabstände waren ausreichend groß).

Abb. 4 Querkrafttragfähigkeit der einscheibigen Querkraft-Verbindung in Abhängigkeit von 'a'.

Die Variation der Querkrafttragfähigkeit mit dem Abstand a ist in Abb. 5 für Verbindungen mit denselben Eigenschaften wie zuvor beschrieben, jedoch mit zwei vertikalen Schraubenreihen (Abb. 6) und l_eh = 1,5 in. dargestellt. Der horizontale Abstand zwischen den vertikalen Schraubenreihen betrug 3 in. Diese Verbindungen sind unabhängig vom Wert von a erweiterte Konfigurationen, da sie mehr als eine vertikale Schraubenreihe aufweisen. Auch hier war Schraubenabscherbruch der maßgebende Grenzzustand für alle Werte von a und alle Methoden, und die IDEA StatiCa-Ergebnisse stimmen gut mit den traditionellen Berechnungen überein.

Abb. 5 Querkrafttragfähigkeit der erweiterten Konfiguration mit zwei Schraubenreihen in Abhängigkeit von 'a'.

Abb. 6 Erweiterte Konfiguration mit 2 Schraubenreihen, modelliert in IDEA StatiCa.

3 Plattendicke

Die Variation der Plattendicke ermöglicht es, eine breitere Palette von Grenzzuständen als maßgebend zu berücksichtigen, einschließlich Lochleibung und Ausreißen an den Schraubenlöchern sowie Schubfließen und Schubriss der Platte. Für diese Vergleiche ist die Stütze ein W14x90 und der gestützte Träger, der in den Flansch der Stütze einbindet, ein W18x130. Beide entsprechen ASTM A992 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Die Platte ist 14 in. hoch (s = 3 in., l_ev = 1 in.) und entspricht ASTM A572 Gr. 50 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Die Plattendicke variiert in diesen Analysen von 3/16 in. bis 3/4 in. Es gibt eine vertikale Reihe von (5) Schrauben mit 3/4 in. Durchmesser A490, Gewinde nicht aus der Scherfuge ausgeschlossen, und horizontalem Randabstand l_eh = 1,5 in. Kehlnähte wurden auf beiden Seiten der Platte mit einer Größe vorgesehen, die mit der Plattendicke gemäß der (⁵/₈)t_p-Regel aus Teil 10 des AISC Manual (2017) variiert. Der Abstand von der Schweißnahtlinie zur Schraubenlinie, a, betrug 3,0 in. Diese Verbindungen erfüllen die Anforderungen für die konventionelle Konfiguration bei Plattendicken kleiner oder gleich 7/16 in.

Die Variation der Querkrafttragfähigkeit der Verbindungen mit der Plattendicke ist in Abb. 7 dargestellt, wobei die maßgebenden Grenzzustände in Tabelle 1 aufgeführt sind. Das auffälligste Ergebnis ist, dass die traditionellen Berechnungen für die erweiterte Konfiguration mit der Poison-Bolt-Methode deutlich geringere Tragfähigkeiten als die anderen Methoden aufweisen. Die Poison-Bolt-Methode, bei der die kleinstmögliche Tragfähigkeit für jede Schraube als Tragfähigkeit jeder Schraube angenommen wird, kann sehr konservativ sein. Sie wird jedoch in der Praxis zur Bewertung exzentrisch belasteter Schraubengruppen verwendet, bei denen das Ausreißen maßgebend sein kann. Bei dieser Verbindung basiert die Tragfähigkeit aller Schrauben auf der Ausreißtragfähigkeit der untersten Schraube mit einem Randabstand von l_ev = 1 in., was zu einem lichten Abstand von l_c = 0,594 in. führt. In IDEA StatiCa und der modifizierten IC-Methode basiert die Tragfähigkeit jeder einzelnen Schraube auf dem lichten Abstand in Kraftrichtung für diese einzelne Schraube. Beispielsweise beträgt bei der Grenzquerkrafttragfähigkeit der Verbindung mit 1/4 in. dicker Platte der von IDEA StatiCa berechnete lichte Abstand für die unterste Schraube l_c = 1,240 in., basierend auf dem Lastwinkel in der Schraube (Abb. 8b). Die Ausreißtragfähigkeit ist proportional zum lichten Abstand, sodass die Schraubentragfähigkeit gemäß IDEA StatiCa deutlich größer ist als bei der Poison-Bolt-Methode angenommen.

Bei den Verbindungen mit dünneren Platten war die Platte sowohl in IDEA StatiCa als auch in den traditionellen Berechnungen (außer bei der Poison-Bolt-Methode) maßgebend. In IDEA StatiCa konzentrierten sich jedoch plastische Dehnungen an den Löchern der oberen und insbesondere der unteren Schrauben (Abb. 8). Dies steht im Gegensatz zur angenommenen Schubriss-Versagensebene bei den traditionellen Berechnungen (d. h. eine vertikale Linie durch den Mittelpunkt der Schrauben). Trotz der Unterschiede im Verhalten war die resultierende Querkrafttragfähigkeit ähnlich, wobei IDEA StatiCa für die Verbindungen mit dünneren Platten etwas geringere Querkrafttragfähigkeiten lieferte.

Abb. 7 Querkrafttragfähigkeit der einscheibigen Querkraft-Verbindung in Abhängigkeit von der Plattendicke.

Tabelle 1. Maßgebender Grenzzustand für die in Abb. 7 dargestellten Ergebnisse

Abb. 8 Detaillierte Ergebnisse für die Verbindung mit 1/4 in. Plattendicke.

4 Weitere Rahmenkonfigurationen

Einscheibige Querkraft-Verbindungen werden für eine Vielzahl von Rahmenkonfigurationen verwendet. Dieser Abschnitt untersucht zwei weitere Konfigurationen: eine, bei der der gestützte Träger in den Steg einer Stütze einbindet, und eine weitere, bei der der gestützte Träger in den Steg eines Trägers einbindet.

Für den Fall, dass der gestützte Träger in den Steg einer Stütze einbindet (Abb. 9), ist die Stütze ein W27x114 und der gestützte Träger ein W18x50. Für den Fall, dass der gestützte Träger in den Steg eines Trägers einbindet (Abb. 11), ist der Träger ein W21x55 und der gestützte Träger ein W18x46. Alle Breitflanschprofile entsprechen ASTM A992 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). In beiden Fällen ist die Platte 13 in. hoch (s = 3 in., l_ev = 2 in.), 3/8 in. dick und entspricht ASTM A36 (F_y = 36 ksi, F_u = 58 ksi). Die Verbindungen haben eine einzelne vertikale Reihe von (4) Schrauben mit 3/4 in. Durchmesser A325, Gewinde nicht aus der Scherfuge ausgeschlossen, und horizontalem Randabstand l_eh = 2 in. Die Schweißnaht war eine 5/16 in. Kehlnaht auf beiden Seiten der Platte. Der Abstand von der Schweißnahtlinie zur Schraubenlinie, a, wurde von 3 in. bis 5,5 in. variiert.

Die Variation der Querkrafttragfähigkeit der Verbindungen mit dem Abstand a ist in Abb. 10 für den Fall des gestützten Trägers, der in den Steg einer Stütze einbindet, und in Abb. 12 für den Fall des gestützten Trägers, der in den Steg eines Trägers einbindet, dargestellt. Schraubenabscherbruch war der maßgebende Grenzzustand für alle Werte von a und alle Methoden in beiden Rahmenkonfigurationen. Die mit IDEA StatiCa ermittelte Tragfähigkeit stimmt mit der aus den traditionellen Berechnungen überein.

Abb. 9 IDEA StatiCa-Modell der einscheibigen Querkraft-Verbindung, geschweißt an die schwache Achse der Stütze.

Abb. 10 Querkrafttragfähigkeit der einscheibigen Querkraft-Verbindung, geschweißt an die schwache Achse der Stütze, in Abhängigkeit von 'a'.

Abb. 11 IDEA StatiCa-Modell der einscheibigen Querkraft-Verbindung, geschweißt an den Trägersteg.

Abb. 12 Querkrafttragfähigkeit der einscheibigen Querkraft-Verbindung, geschweißt an den Trägersteg, in Abhängigkeit von 'a'.

5 Lage des Momentennullpunkts

Die Bemessungsmethodik für einscheibige Querkraft-Verbindungen in Teil 10 des AISC Manual (2017) setzt voraus, dass der Momentennullpunkt an der Schweißnahtlinie liegt. Dementsprechend haben alle bisherigen IDEA StatiCa-Analysen in diesem Dokument eine äquivalente Annahme für die Position am Bauteil vom Knoten, an dem die Last aufgebracht wird, X, verwendet. Es könnten jedoch auch andere Positionen des Momentennullpunkts gewählt werden, insbesondere wenn die Wahl konsistent mit der Lage des Gelenks im statischen Modell des Tragwerks getroffen wird.

Es wurden Analysen durchgeführt, um den Einfluss der Lage des Momentennullpunkts zu untersuchen. Für diese Analysen ist die Stütze ein W14x90 und der gestützte Träger, der in den Flansch der Stütze einbindet, ein W18x143. Beide entsprechen ASTM A992 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Die Platte ist 14 in. hoch (s = 3 in., l_ev = 1 in.), 3/8 in. dick und entspricht ASTM A572 Gr. 50 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Es gibt eine vertikale Reihe von (5) Schrauben mit 3/4 in. Durchmesser A490, Gewinde aus der Scherfuge ausgeschlossen, und horizontalem Randabstand l_eh = 1 in. Kehlnähte wurden auf beiden Seiten der Platte mit einer Größe vorgesehen, die mit der Plattendicke gemäß der (⁵/₈)t_p-Regel aus Teil 10 des AISC Manual (2017). Der Abstand von der Schweißnahtlinie zur Schraubenlinie, a, betrug 9 in.

Die Variation der Querkrafttragfähigkeit mit dem Abstand X (gemessen von der Mittelachse der Stütze bis zur Lage des Momentennullpunkts) ist in Abb. 13 dargestellt. Der maßgebende Grenzzustand gemäß IDEA StatiCa war Schraubenausreißen für x ≤ 16 in. und Schweißnahtwiderstand für größere Werte von X. Die maßgebenden Grenzzustände für die traditionellen Berechnungen mit der modifizierten IC-Methode waren Schraubengruppentragfähigkeit für x < 17 in. und Schubriss der Platte für größere Werte von X. Der maßgebende Grenzzustand für die traditionellen Berechnungen mit der Poison-Bolt-Methode war die Schraubengruppentragfähigkeit für alle Werte von X. Es ist interessant festzustellen, dass die IDEA StatiCa-Ergebnisse bei diesem Vergleich nahe an denen der Poison-Bolt-Methode lagen. In diesen Fällen liegt die Kraftrichtung in der maßgebenden Schraube nahe der ungünstigsten Bedingung, die bei der Poison-Bolt-Methode verwendet wird (Abb. 14).

Abb. 13 Querkrafttragfähigkeit der einscheibigen Querkraft-Verbindung in Abhängigkeit von der Lage des Momentennullpunkts

Abb. 14 Detaillierte Ergebnisse für die Verbindung mit dem Momentennullpunkt an der Schweißnahtlinie.

6 Steifigkeitsanalyse

Neben den Tragfähigkeitsanforderungen müssen einscheibige Querkraft-Verbindungen auch Rotationskapazitätsanforderungen erfüllen. Abschnitt B3.4a der AISC Specification (2016) besagt, dass „eine gelenkige Verbindung ausreichende Rotationskapazität aufweisen muss, um die erforderliche Rotation aufzunehmen, die durch die Analyse der Struktur bestimmt wird." Bei den traditionellen Berechnungen wird diese Anforderung durch die in Teil 10 des AISC Manual (2017) beschriebenen maximalen Platten- und Trägerstegdicken-Beschränkungen erfüllt. Mit IDEA StatiCa kann diese Anforderung durch eine Steifigkeitsanalyse erfüllt werden.

Die Rotationskapazitäten aus einer Reihe von Analysen an Verbindungen mit variierender Plattendicke sind in Abb. 15 dargestellt. Für diese Analysen ist die Stütze ein W14x90 und der gestützte Träger, der in den Flansch der Stütze einbindet, ein W18x130. Beide entsprechen ASTM A992 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Die Platte ist 15 in. hoch (s = 3 in., l_ev = 1,5 in.) und entspricht ASTM A572 Gr. 50 (F_y = 50 ksi, F_u = 65 ksi). Es gibt eine vertikale Reihe von (5) Schrauben mit 7/8 in. Durchmesser A325, Gewinde nicht aus der Scherfuge ausgeschlossen, und horizontalem Randabstand l_eh = 1,5 in. Kehlnähte wurden auf beiden Seiten der Platte mit einer Größe vorgesehen, die mit der Plattendicke gemäß der (⁵/₈)t_p-Regel aus Teil 10 des AISC Manual (2017) variiert. Der Abstand von der Schweißnahtlinie zur Schraubenlinie, a, betrug 3 in. Diese Verbindungen erfüllen die Anforderungen für die konventionelle Konfiguration und die Rotationskapazität, da alle Plattendicken kleiner oder gleich 1/2 in. sind (AISC Manual Tabelle 10-9).

Die Analysen wurden mit dem Analysetyp 'ST' (Steifigkeit) durchgeführt. Im Gegensatz zu den vorherigen Analysen wurden diese Modelle mit Biegemomenten um die starke Achse des Trägers belastet. Die Rotationskapazität war unabhängig von der Größe der aufgebrachten Last.

Gemäß Abschnitt B3.4a der AISC Specification (2016) wird die erforderliche Rotationskapazität aus der statischen Analyse bestimmt und hängt von der Rahmenkonfiguration und den Lasten ab. Ein Wert von 0,03 rad oder 30 mrad wird allgemein als vernünftige Obergrenze für die Trägerendrotation akzeptiert, und die Plattendicken-Beschränkungen aus Teil 10 des AISC Manual (2017) wurden kalibriert, um diese Obergrenze einzuhalten (Muir und Thornton 2011). Die in Abb. 15 dargestellten Rotationskapazitäten liegen trotz Einhaltung der Plattendickenanforderungen unter 30 mrad. Die Werte können für eine Vielzahl von Fällen, bei denen die Trägerendrotation geringer als die Obergrenze ist, dennoch akzeptabel sein. Es ist jedoch auch möglich, dass die Steifigkeitsanalyse in IDEA StatiCa die Duktilität der Verbindungen nicht vollständig erfasst. 

Abb. 15 Rotationskapazität in Abhängigkeit von der variierenden Plattendicke.

7 Zusammenfassung

Diese Studie verglich die Bemessung einscheibiger Querkraft-Verbindungen mit traditionellen Berechnungsmethoden der US-amerikanischen Praxis und IDEA StatiCa. Wesentliche Erkenntnisse der Studie umfassen:

• Die verfügbare Tragfähigkeit einscheibiger Querkraft-Verbindungen gemäß IDEA StatiCa stimmt gut mit den traditionellen Berechnungen unter Verwendung der Methode für erweiterte Konfigurationen überein.
• Die verfügbare Tragfähigkeit gemäß IDEA StatiCa erwies sich im Vergleich zu den traditionellen Berechnungen unter Verwendung der Methode für konventionelle Konfigurationen als konservativ, die in einigen Fällen eine reduzierte Exzentrizität annimmt.
• IDEA StatiCa ermittelt den lichten Abstand für jede Schraube einzeln zur Berücksichtigung des Ausreißens, was zu angemessenen Tragfähigkeitsreduzierungen bei kleinen Randabständen führt.
• IDEA StatiCa ermöglicht die Untersuchung verschiedener angenommener Lagen des Momentennullpunkts.
• Die Steifigkeitsanalyse in IDEA StatiCa kann zur Bewertung der Rotationskapazitätsanforderungen gemäß AISC Specification Abschnitt B3.4a verwendet werden. Die Ergebnisse erwiesen sich jedoch im Vergleich zu den im AISC Manual für die untersuchten Fälle dargestellten Bemessungsregeln als konservativ.

8 Literatur

AISC. (2016). Specification for Structural Steel Buildings. American Institute of Steel Construction, Chicago, Illinois.

AISC. (2017). Steel Construction Manual, 15th Edition. American Institute of Steel Construction, Chicago, Illinois.

Denavit, M. D., Franceschetti, N., and Shahan, A. (2021). Investigation of Bearing and Tearout of Steel Bolted Connections. Final Research Report to the American Institute of Steel Construction, Chicago, Illinois.

Muir, L. S., and Thornton, W. A. (2011). "The Development of a New Design Procedure for Conventional Single-Plate Shear Connections." AISC Engineering Journal, 48(2), 141–152.