Acél kapcsolat komponenseinek ellenőrzése (AISC)

CBFEM módszer ötvözi az általános végeselem-módszer és a szabványos komponensmódszer előnyeit. A pontos CBFEM modellen számított feszültségek és belső erők az összes komponens ellenőrzéséhez kerülnek felhasználásra.

Az egyes komponensek ellenőrzése az American Institute of Steel Construction (AISC) 360-16 szerint történik.

Acéllemezek szabványellenőrzése (AISC)

Az eredő egyenértékű feszültség (HMH, von Mises) és a plasztikus alakváltozás lemezeken kerül kiszámításra. Amikor a folyáshatár (LRFD esetén szorozva az anyagi ellenállási tényezővel ϕ = 0,9, ASD esetén osztva az anyagi biztonsági tényezővel Ω = 1,67, amelyek a Kódbeállításban szerkeszthetők) eléri a kétlineáris anyagdiagramon a határértéket, az egyenértékű plasztikus alakváltozás ellenőrzése elvégzésre kerül. Az 5%-os határértéket az Eurocode javasolja (EN1993-1-5 App. C, Par. C8, 1. megjegyzés). Ez az érték módosítható a Kódbeállításban, de az ellenőrző tanulmányok erre az ajánlott értékre készültek.

A lemezelemek öt rétegre vannak felosztva, és mindegyikben megvizsgálják a rugalmas/plasztikus viselkedést. A program a legrosszabb eredményt mutatja.

A CBFEM módszer a folyáshatárnál valamivel magasabb feszültséget is adhat. Ennek oka a feszültség-alakváltozás diagram plasztikus ágának enyhe dőlése, amelyet az elemzésben az interakciószámítás stabilitásának javítása érdekében alkalmaznak. Ez a gyakorlati tervezés szempontjából nem jelent problémát. Az egyenértékű plasztikus alakváltozás magasabb feszültségnél lép túl a határértéken, és a csukló így sem felel meg.

Hegesztések szabványellenőrzése (AISC)

A sarokvarratokat az AISC 360 - J2. fejezet szerint ellenőrzik. A CJP horonyvarratok szilárdsága megegyezőnek tekintendő az alapanyagéval, és nem kerül ellenőrzésre.

Sarokvarratok

A tervezett szilárdság, ϕR_n, és a megengedett szilárdság, R_n/Ω, a hegesztett kötések esetén a kapcsolat varrat-ellenőrzésében kerül kiértékelésre.

ϕ = 0.75    (Terhelési és ellenállási tényező szerinti tervezés, LRFD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

Ω = 2.00    (Megengedett szilárdság szerinti tervezés, ASD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

A hegesztett kötések rendelkezésre álló szilárdsága az AISC 360-16 – J2.4 szerint kerül kiértékelésre

R_n = F_nw A_we

F_nw = 0.6 F_EXX (1.0 + 0.5 sin^1.5θ )

ahol:

• F_nw – a varratanyag névleges feszültsége
• A_we – a varrát hatékony területe
  • A_we = Lc*Th
• F_EXX – elektróda osztályozási szám, azaz a minimálisan előírt szakítószilárdság
• θ – a varrát hossztengelye és a varrát legjobban igénybevett végeselem-ében ható eredő erő iránya között számított szög.

Megjegyzendő, hogy az irányfüggő szilárdságnövelés nem alkalmazható olyan varratoknál, ahol téglalap keresztmetszetű zárt szelvény éle csatlakozik (AISC 360-16:2022 – J2.4.(2)).

Az alapanyag szilárdsága akkor kerül kiértékelésre, ha a Kódbeállításban ez a lehetőség ki van választva (Alapanyag kapacitása az olvadási felületen).

R_n = F_nBM A_BM – AISC 360-16 – J2.4 (J2-2)

ahol:

• F_nBM = 0.6 F_u – az alapanyag névleges szilárdsága – AISC 360-16 – J4.2 (J4-4)
• \( A_{BM}=A_{we}\sqrt{2} \) – az alapanyag keresztmetszeti területe
• F_u – minimálisan előírt szakítószilárdság

Az ellenőrzéshez szükséges összes érték táblázatokban kerül megjelenítésre.

ahol:

• Xu – alkalmazott hegesztő elektróda 
• Th – varrat torokvastagsága (Ls-ből számítva)
• Ls – varrat szármérete (felhasználói bevitel)

• \(L\) – teljes varrat hossza
• \(L_c\) – kritikus varratelem hossza
• Loads – a vizsgált varratra vonatkozó kritikus teherhatás
• \(F_n\) – erő a kritikus varratelemben
• \(\phi\)Rn – varrat ellenállása
• Ut – a kritikus varratelem kihasználtsága

Az \(F_n\) erő és a \(\theta\) varratszög a \( \sigma_{\perp}, ,\ \tau_{\perp}, \, \tau_{\parallel}\) feszültségekből, a varrat végeselem hosszából és hatékony területéből kerül levezetésre. Ezek a feszültségek a végeselem-módszer megoldójának alapvető kimeneti adatai.

A varratdiagramok a következő képletek szerinti feszültséget mutatják:

Ha az alapanyag deaktiválva van (illeszkedő elektróda kerül alkalmazásra):

\[ \sigma = \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{1+0.5 \sin^{1.5}{\theta}} \]

Ha az alapanyag aktiválva van (nem illeszkedő elektróda kerül alkalmazásra):

\[ \sigma = \max \left \{  \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{1+0.5 \sin^{1.5}{\theta}}, \, \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{\sqrt{2} F_u / F_{EXX}} \right \} \]

Felhasználói megjegyzés: Az IDEA StatiCa-ban, ha a varrat szármérete 0-ként kerül megadásra, a következő érték kerül alkalmazásra:

• Egyoldalas sarokvarrát esetén a varrat torokvastagsága egyenlő a vékonyabb csatlakoztatott lemezzel.
• Kétoldalas sarokvarrát esetén a varrat torokvastagsága egyenlő a vékonyabb csatlakoztatott lemez felével.

CJP horonyvarratok

Az AISC Előírás J2.5 táblázata négy terhelési feltételt azonosít, amelyek horonyvarratokhoz kapcsolódhatnak, és megmutatja, hogy a csukló szilárdsága vagy az alapanyag által szabályozott, vagy a terheléseket nem szükséges figyelembe venni a részeket összekötő varratok tervezésénél. Ennek megfelelően, amikor a teljes kötésáthatású (CJP) horonyvarratokat illeszkedő szilárdságú töltőfémmel készítik, a kapcsolat szilárdsága az alapanyag által szabályozott, és a varrat szilárdságára vonatkozó ellenőrzések nem szükségesek.

PJP horonyvarratok

A tervezett szilárdság, ϕR_n, és a megengedett szilárdság, R_n/Ω, a PJP horonyvarratok esetén az AISC 360-22 – J2.5 táblázat szerint kerül meghatározásra). A legkonzervatívabb eset – nyírás szerinti terheléstípus – kerül feltételezésre. 

ϕ = 0.75    (Terhelési és ellenállási tényező szerinti tervezés, LRFD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

Ω = 2.00    (Megengedett szilárdság szerinti tervezés, ASD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

A hegesztett kötések rendelkezésre álló szilárdsága az AISC 360-16 – J2.4 szerint kerül kiértékelésre

R_n = F_nw A_we

ahol:

• F_nw = 0.6 F_EXX – a varratanyag névleges feszültsége
• A_we – a varrát hatékony területe
  • A_we = L_c E 
• F_EXX – elektróda osztályozási szám, azaz a minimálisan előírt szakítószilárdság
• L_c – kritikus varratelem hossza
• E – a PJP varrát hatékony torokmérete

Az alapanyag szilárdsága akkor kerül kiértékelésre, ha a Kódbeállításban ez a lehetőség ki van választva (Alapanyag kapacitása az olvadási felületen).

R_n = F_nBM A_BM – AISC 360-22 – J2.4 (J4)

ahol:

• F_nBM = 0.6 F_u – az alapanyag névleges szilárdsága – AISC 360-22 – J4.2 (J4-4)
• \( A_{BM}=A_{we} \) – az alapanyag keresztmetszeti területe, amelyet a varrát hatékony területével egyenlőnek feltételeznek
• F_u – az alapanyag minimálisan előírt szakítószilárdsága

Csavarok és előfeszített csavarok szabványellenőrzése (AISC)

A csavarok erői végeselem-analízissel kerülnek meghatározásra. A húzóerők tartalmazzák a feszítő erőket. A csavar ellenállások az AISC 360 - J3. fejezet szerint kerülnek ellenőrzésre.

Csavarok

Csavarok húzási és nyírási szilárdsága

A méretezési húzási vagy nyírási szilárdsága, ϕR_n, és a megengedett húzási vagy nyírási szilárdsága, R_n/Ω egy kézzel meghúzott csavarnak a húzási és nyírási törés határállapotai szerint a következőképpen kerül meghatározásra:

R_n = F_nA_b

ϕ = 0.75    (LRFD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

Ω = 2.00    (ASD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

ahol:

A_b – a csavar vagy menetes rész névleges menetmentes keresztmetszeti területe

F_n – névleges húzófeszültség, F_nt, vagy nyírófeszültség, F_nv, a J3.2 táblázatból

A szükséges húzási szilárdsága tartalmaz minden olyan húzást, amely a csatlakoztatott részek deformációja által keltett feszítő erő hatásából ered.

Kombinált húzás és nyírás csapágyas típusú kapcsolatban

A kombinált húzásnak és nyírásnak kitett csavar rendelkezésre álló húzási szilárdsága a húzási és nyírási törés határállapotai szerint a következőképpen kerül meghatározásra:

R_n = F'_nt A_b    (AISC 360-16 J3-2)

ϕ = 0.75    (LRFD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

Ω = 2.00    (ASD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

\( F'_{nt}=1.3 F_{nt} - \frac{f_{rv} F_{nt}}{\phi F_{nv}} \)   (AISC 360-16 J3-3a LRFD)

\( F'_{nt}=1.3 F_{nt} - \frac{f_{rv} \Omega F_{nt}}{F_{nv}} \)    (AISC 360-16 J3-3b ASD)

ahol:

• F'_nt – névleges húzófeszültség a nyírófeszültség hatásait is figyelembe véve módosítva
• F_nt – névleges húzófeszültség az AISC 360-16 J3.2 táblázatból
• F_nv – névleges nyírófeszültség az AISC 360-16 J3.2 táblázatból
• f_rv – szükséges nyírófeszültség LRFD vagy ASD teherkombinációk alkalmazásával. A kötőelem rendelkezésre álló nyírófeszültsége egyenlő vagy nagyobb kell legyen a szükséges nyírófeszültségnél, f_rv

Palástnyomási szilárdság csavarlyukakban

A rendelkezésre álló palástnyomási szilárdságok, ϕR_n és R_n/Ω, csavarlyukaknál a palástnyomás határállapotára a következőképpen kerülnek meghatározásra:

ϕ = 0.75    (LRFD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

Ω = 2.00    (ASD, a Kódbeállításban szerkeszthető)

A csatlakoztatott anyag névleges palástnyomási szilárdsága, R_n, a következőképpen kerül meghatározásra:

Szabványos lyukakkal rendelkező kapcsolatban lévő csavar esetén:

R_n = 1.2 l_c t F_u ≤ 2.4 d t F_u    (AISC 360-16 J3-6a, J3-6a, c)

Hornyolt lyukakkal rendelkező kapcsolatban lévő csavar esetén:

R_n = 1.0 l_c t F_u ≤ 2.0 d t F_u    (AISC 360-16 J3-6a, J3-6e, f)

ahol:

• F_u – a csatlakoztatott anyag meghatározott minimális húzószilárdsága
• d – névleges csavarátmérő
• l_c – szabad távolság, az erő irányában, a lyuk széle és a szomszédos lyuk széle vagy az anyag széle között
• t – a csatlakoztatott anyag vastagsága

Előfeszített csavarok

Az előfeszített A325 vagy A490 osztályú csavar méretezési csúszási ellenállása az Ft húzóerő hatásával

Az alkalmazandó előfeszítési erő AISC 360-10 J3.1 táblázat szerint.

T_b = 0.7 f_ub A_s

Méretezési csúszási ellenállás csavaronként AISC 360-10 J3.8 bekezdés szerint

R_n = k_SC μ D_u h_f T_b n_s

Kihasználtság nyírásban [%]:

U_ts = V / ϕR_n    (LRFD)

U_ts = Ω V / R_n    (ASD)

ahol:

• A_s – a csavar húzófeszültség-területe
• f_ub – végső húzószilárdság
• \( k_{SC}=1-\frac{F_t}{D_u T_b n_b} \)   – kombinált húzás és nyírás tényezője (LRFD) (J3-5a)
• \( k_{SC}=1-\frac{1.5 F_t}{D_u T_b n_b} \)     – kombinált húzás és nyírás tényezője (ASD) (J3-5b)
• μ – átlagos csúszási tényező együttható, a Kódbeállításban szerkeszthető
• D_u = 1.13 – szorzó, amely a beépített csavar átlagos előfeszítési erejének és a meghatározott minimális csavar előfeszítési erőnek az arányát tükrözi
• h_f = 1.0 – kitöltők tényezője
• n_s – súrlódási felületek száma; az ellenőrzés minden súrlódási felületre külön kerül kiszámításra
• V – a csavarra ható nyíróerő
• ϕ = 1.0 – ellenállási tényező szabványos méretű lyukakhoz (LRFD), a Kódbeállításban szerkeszthető
• ϕ = 0.7 – ellenállási tényező hornyolt lyukakhoz (LRFD)
• Ω = 1.5 – ellenállási tényező szabványos méretű lyukakhoz (ASD), a Kódbeállításban szerkeszthető
• Ω = 2.14 – ellenállási tényező hornyolt lyukakhoz (ASD)

Betonblokkok szabványellenőrzése (AISC)

A talplemez alatti beton Winkler-féle altalajjal van szimulálva egyenletes merevséggel, amely a kontaktfeszültségeket biztosítja. A talplemezzel érintkezésben lévő terhelt területen az átlagos feszültséget használják a nyomási ellenőrzéshez.

Nyomott beton

Beton tervezés nyomási teherbírása az AISC 360-16, J8. szakasz szerint kerül méretezésre. Ha a beton alátámasztó felülete nagyobb, mint a talplemez, a méretezési teherbírás a következőképpen van meghatározva:

\[ f_{p(max)}=0.85 f_c \sqrt{\frac{A_2}{A_1}} \le 1.7 f'_c \]

ahol:

• f'_c – beton nyomószilárdsága
• A₁ – a betonfelülettel érintkezésben lévő talplemez területe (a csonkakúp felső felületének területe)
• A₂ – beton alátámasztó felülete (a csonkakúp mértanilag hasonló alsó területe, amelynek lejtése 1 függőleges a 2 vízszinteshez)

A beton nyomási ellenőrzése a következőképpen történik:

σ ≤ ϕ_c f_p(max) LRFD esetén

σ ≤ f_p(max) / Ω_c ASD esetén

ahol:

• σ – átlagos nyomófeszültség a talplemez alatt
• ϕ_c = 0.65 – betonra vonatkozó ellenállási tényező
• Ω_c = 2.31 – betonra vonatkozó biztonsági tényező

Nyíróerők átadása

A nyíróterhelés az alábbi lehetőségek egyikén keresztül adható át:

• Nyírófog,
• Súrlódás,
• Horgonycsavarok.

Nyírófog

Csak LRFD érhető el. A nyíróterhelés a nyírófogon keresztül adódik át. A beton nyomási ellenőrzése és – hacsak nem biztosítanak vasalást a szükséges teherbírás kialakításához – a beton kiszakadási ellenőrzések szükségesek.

A nyírófog nyomási teherbírása a betonnal szemben az ACI 349-01 – B.4.5 és az ACI 349-01 RB11 szerint a következőképpen határozható meg:

ϕP_br = ϕ 1.3 f'_c A₁ + ϕ K_c (N_y – P_a)

ahol:

• ϕ = 0.7 – betonra vonatkozó nyomási teherbírás-csökkentési tényező az ACI 349 szerint
• f'_c – beton nyomószilárdsága
• A₁ – a beágyazott nyírófog vetített területe az erő irányában, kivéve a betonelem feletti habarcsréteggel érintkező részt
• K_c = 1.6 – befogási együttható
• N_y = n A_se F_y – a húzott horgonyok folyási teherbírása
• P_a – külső tengelyirányú terhelés

A nyírófog beton kiszakadási teherbírása az ACI 349 – B11 szerint:

\[ \phi V_{cb} = A_{Vc} 4 \phi \sqrt{f'_c} \]

ahol:

• ϕ = 0.85 – nyírásra vonatkozó teherbírás-csökkentési tényező az ACI 349 szerint
• A_Vc – hatékony feszültségi terület, amelyet a nyírófog nyomási éleitől 45°-os síkot vetítve határoznak meg a szabad felületig a nyíróterhelés irányában. A nyírófog nyomási területe ki van zárva a vetített területből

Ha a beton kiszakadási ellenállás a szabványbeállításokban le van tiltva, a felhasználó megkapja azt az erőt, amelyet vasbetonen keresztül kell átadni.

Súrlódás

A nyíróterhelés súrlódáson keresztül adódik át. A nyírási ellenállás a következőképpen határozható meg:

ϕ_c V_r = ϕ_c μ C    (LRFD)

V_r / Ω_c =μ C / Ω_c    (ASD)

ahol:

• ϕ_c = 0.65 – ellenállási tényező (LRFD)
• Ω_c = 2.31 – biztonsági tényező (ASD)
• μ = 0.4 – súrlódási együttható a talplemez és a beton között (ajánlott érték 0.4 az AISC tervezési útmutató 7 – 9.2 és az ACI 349 – B.6.1.4 szerint, a szabványbeállításokban szerkeszthető)
• C – nyomóerő

Horgonycsavarok

Ha a nyíróterhelés kizárólag horgonycsavarokon keresztül adódik át, az egyes horgonyokra ható nyíróerőt a végeselem-módszer határozza meg, és a horgonycsavarokat az ACI 318-14 szerint ellenőrzik, ahogyan azt a következő fejezetek ismertetik.

Csavarok és hegesztések részletezése (AISC)

Csavarok

A csavarok közötti minimális távolság és a csavar középpontjától a csatlakoztatott elem széléig mért távolság ellenőrzésre kerül. A csavarok középpontjai közötti minimális távolság, amely 2,66-szorosa (a Kódbeállításban szerkeszthető) a névleges csavarátmérőnek, az AISC 360-16 – J.3.3 szerint kerül ellenőrzésre. A csavar középpontjától a csatlakoztatott elem széléig mért minimális távolság az AISC 360-16 – J.3.4 szerint kerül ellenőrzésre; az értékek a J3.4 és J3.4M táblázatban találhatók.

Hegesztések

A minimális és maximális varratméret, valamint a varrat elegendő hossza ellenőrzésre kerül.

A maximális varratméret az AISC 360-16 – J2.2b szerint kerül ellenőrzésre a hegesztett lemezzel párhuzamos lemez esetén, él-felület sarokvarrattal.

• Ha a lemezvastagság kisebb mint 1/4 in, a varratméret nem lehet nagyobb a lemezvastagságnál.
• Ha a lemezvastagság egyenlő vagy nagyobb mint 1/4 in, a varratméret nem lehet nagyobb a lemezvastagságnál −1/16 in.

A maximális vastagság ellenőrzésének példái a következő ábrán láthatók.

A sarokvarrat minimális varratmérete a J2.4 táblázat szerint kerül ellenőrzésre:

• \(t_p \le 1/4\,\textrm{in}\) esetén a varratméretnek nagyobbnak vagy egyenlőnek kell lennie 1/8 in-nél.
• \(1/4\,\textrm{in}< t_p \le 1/2\,\textrm{in}\) esetén a varratméretnek nagyobbnak vagy egyenlőnek kell lennie 3/16 in-nél.
• \(1/2\,\textrm{in}< t_p \le 3/4\,\textrm{in}\) esetén a varratméretnek nagyobbnak vagy egyenlőnek kell lennie 1/4 in-nél.
• \(3/4\,\textrm{in}< t_p\) esetén a varratméretnek nagyobbnak vagy egyenlőnek kell lennie 5/16 in-nél.

ahol \(t_p\) a vékonyabb lemez vastagsága.

A sarokvarratok minimális hossza nem lehet kevesebb a varratméret négyszeresénél a J2.2b (c) szerint.

A PJP horonyvarrat minimális effektív torokmérete az AISC 360-22 – J2.3 táblázat szerint kerül meghatározásra:

Horgonyok

A horgonyok közötti távolságnak nagyobbnak kell lennie a horgonyátmérő négyszeresénél az ACI 318-14 – 17.7.1 szerint.

A minimális lemezszél-távolság a csavarokra vonatkozó szabályokat követi.

Acél csomópont osztályozás (AISC)

A csomópontok merevség szerinti osztályozása:

• Merev – csomópontok, ahol az elemek közötti eredeti szögek elhanyagolható mértékben változnak,
• Félmerev – csomópontok, amelyek feltételezhetően megbízható és ismert mértékű hajlítási kényszert biztosítanak,
• Csuklós – csomópontok, amelyek nem fejlesztenek hajlítási nyomatékot.

A csomópontok osztályozása az AISC 360-16, Cl. B3.4 kommentárja szerint történik.

• Merev – \( \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge 20 \)
• Félmerev – \( 2 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < 20 \)
• Csuklós – \( \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 2 \)

ahol:

• S_j,ini – a csomópont kezdeti merevsége; a csomópont merevsége lineárisnak tekinthető az M_j,Rd 2/3-áig
• L_b – a vizsgált szerkezeti elem elméleti hossza
• E – Young-féle rugalmassági modulus
• I_b – a vizsgált szerkezeti elem tehetetlenségi nyomatéka
• M_j,Rd – a csomópont hajlítási nyomatéki méretezési értéke

Kapacitástervezés (AISC)

A kapacitástervezés a szeizmikus ellenőrzés része, és biztosítja, hogy a kapcsolat elegendő alakváltozási kapacitással rendelkezzen.

A kapacitástervezés célja annak megerősítése, hogy az épület kontrollált duktilis viselkedést mutat, hogy elkerülje az összeomlást egy tervezési szintű földrengés esetén. A képlékeny csukló várhatóan a disszipáló elemben jelenik meg, és a kapcsolat összes nem disszipáló elemének biztonságosan kell tudnia átvinni a disszipáló elem folyásából eredő erőket. A disszipáló elem általában egy gerenda a nyomatékálló keretben, de lehet például egy homloklemez is. A biztonsági tényezőt nem alkalmazzák a disszipáló elemekre. Két tényezőt rendelnek a disszipáló elem folyáshatárához:

• R_y – a valószínű és a minimális folyáshatár aránya – AISC 341-16 – A3.1 táblázat; anyagokban szerkeszthető
• \( C_{pr}=\frac{F_y+F_u}{2\bullet F_y} \le 1.2 \) – alakváltozási keményedési tényező

A disszipáló elem végső szilárdsága az R_t tényezővel növekszik – a valószínű és a minimális húzószilárdság aránya – AISC 341-16 – A3.1 táblázat; anyagokban szerkeszthető

Az anyagdiagram a következő ábra szerint módosul:

A disszipáló elem megnövelt szilárdsága lehetővé teszi olyan terhelések bevitelét, amelyek hatására a képlékeny csukló a disszipáló elemben jelenik meg. Nyomatékálló keret és gerenda mint disszipáló elem esetén a gerendát M_y = C_prR_yF_yZ_pl,y nyomatékkal és a megfelelő nyíróerővel kell terhelni: V_z = –2 M_y / L_h, ahol:

• F_y – jellemző folyáshatár
• Z_pl,y – képlékeny keresztmetszeti modulus
• L_h – a gerenda képlékeny csuklói közötti távolság

Aszimmetrikus kapcsolat esetén a gerendát mind pozitív, mind negatív hajlítónyomatékkal és a megfelelő nyíróerőkkel kell terhelni.

A disszipáló elemek lemezei ki vannak zárva az ellenőrzésből.