Connection designSteelTheoretical backgroundIS (India)CBFEM

การตรวจสอบตามมาตรฐานของส่วนประกอบการเชื่อมต่อโครงสร้างเหล็ก (IS 800)

บทความนี้มีให้บริการใน

แปลโดย AI จากภาษาอังกฤษ

สลักเกลียว สลักเกลียวอัดแรง และรอยเชื่อม ได้รับการตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 800: Indian Standard, General Construction in Steel, Code of Practice (Third Revision) Concrete ในการรับแรงกดได้รับการออกแบบตามมาตรฐาน IS 456: Indian Standard, Plain and Reinforced Concrete, Code of Practice (Fourth revision)

การตรวจสอบการออกแบบแผ่นเหล็กตามมาตรฐานอินเดีย

f_y / \gamma_{m0}

องค์ประกอบแผ่นเหล็กถูกแบ่งออกเป็น 5 ชั้น และพฤติกรรมยืดหยุ่น/พลาสติกถูกตรวจสอบในแต่ละชั้น โปรแกรมแสดงผลลัพธ์ที่แย่ที่สุดจากทั้งหมด

ความเค้นอาจสูงกว่าค่าความแข็งแรงครากการออกแบบเล็กน้อย สาเหตุคือความลาดเอียงเล็กน้อยของสาขาพลาสติกของแผนภาพความเค้น-ความเครียด ซึ่งใช้ในการวิเคราะห์เพื่อปรับปรุงความเสถียรของการคำนวณ

การตรวจสอบตามมาตรฐานของรอยเชื่อมตามมาตรฐานอินเดีย

รอยเชื่อมชน

การตรวจสอบรอยเชื่อมชนแบบเจาะลึกเต็มพิกัดไม่ได้ดำเนินการ เนื่องจากถือว่ามีความต้านทานเท่ากับของโปรไฟล์ ตราบใดที่วัสดุแม่สำหรับรอยเชื่อมชนมีคุณสมบัติเหนือกว่าโปรไฟล์ (IS 800:2007, 10.5.7.1.2)

รอยเชื่อมฟิลเลต

รอยเชื่อมฟิลเลตได้รับการตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 800, Cl. 10.5.10.1.1:

f_e = \sqrt{f_a^2 + 3q^2} \le f_{wd} = \frac{f_u}{\sqrt{3} \gamma_{mw}}

โดยที่:

$f_e$
$f_a$
$q$
$f_{wd}$
$f_u$
$\gamma_{mw}$

ไดอะแกรมรอยเชื่อมแสดงความเค้นตามสูตรต่อไปนี้:

\sigma = \sqrt{\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + 3 \tau_{\parallel}^2 }

การตรวจสอบตามมาตรฐานของสลักเกลียวตามมาตรฐานอินเดีย

ความสามารถรับแรงเฉือนของสลักเกลียว

V_{dsb}

V_{sb} \le V_{dsb}

โดยที่:

$V_{dsb} = V_{nsb}/\gamma_{mb}$
$V_{nsb} = \frac{f_{ub}}{\sqrt{3}} A_e$
$f_{ub}$
$A_e$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$

l_g

\beta_{lg} = \frac{8}{3+l_g/d}

t_{pk} \ge 6

\beta_{pk} = (1-0.0125 t_{pk})

ระนาบแรงเฉือนแต่ละระนาบได้รับการตรวจสอบแยกกัน และแสดงผลที่เลวร้ายที่สุด

ความสามารถรับแรงกดของสลักเกลียว

กำลังรับแรงกดออกแบบของสลักเกลียวบนแผ่นเหล็กใดๆ ซึ่งควบคุมโดยแรงกด กำหนดโดย IS 800, Cl. 10.3.4:

V_{sb} \le V_{dpb}

โดยที่:

$V_{dpb} = V_{npb} / \gamma_{mb}$
$V_{npb} = 2.5 k_b d t f_u$
$k_b = \min \left \{ \frac{e}{3d_0}, \, \frac{p}{3d_0}-0.25, \, \frac{f_{ub}}{f_u}, \, 1.0 \right \}$
$e$
$p$
$f_{ub}$
$f_u$
$d$
$d_0$
$t$
$\gamma_{mb} = 1.25$

แรงกดบนแผ่นเหล็กแต่ละแผ่นได้รับการตรวจสอบแยกกัน และแสดงผลที่เลวร้ายที่สุด

ความต้านทานแรงกดจะลดลงสำหรับรูขนาดใหญ่เกินและรูแบบร่องด้วยตัวประกอบ:

$0.7 - สำหรับรูขนาดใหญ่เกินและรูร่องสั้น$
$0.5 - สำหรับรูร่องยาว$

ขนาดของรูขนาดใหญ่เกิน รูร่องสั้น และรูร่องยาว กำหนดตาม IS 800, Table 19

ความสามารถรับแรงดึงของสลักเกลียว

สลักเกลียวที่รับแรงดึงที่ปรับค่าแล้วได้รับการตรวจสอบตาม IS 800, Cl. 10.3.5:

T_b \le T_{db}

โดยที่:

$T_{db} = T_{nb} / \gamma_{mb}$
$T_{nb} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mb} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$
$\gamma_{m0} = 1.1$

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนและแรงดึงรวมกัน

สลักเกลียวที่ต้องต้านทานทั้งแรงเฉือนออกแบบและแรงดึงออกแบบในเวลาเดียวกัน จะต้องเป็นไปตาม IS 800, Cl. 10.3.6:

\left( \frac{V_{sb}}{V_{db}} \right)^2 + \left( \frac{T_{b}}{T_{db}} \right)^2 \le 1.0

โดยที่:

$V_{sb}$
$V_{db} = \min \{ V_{dsb}, \, V_{dpb} \}$
$V_{dsb}$
$V_{dpb}$
$T_b$
$T_{db}$

การตรวจสอบตามมาตรฐานของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าตามมาตรฐานอินเดีย

ความต้านทานการลื่นไถล

ความต้านทานการลื่นไถลของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าได้รับการตรวจสอบตาม IS 800, Cl. 10.4.3:

V_{sf} \le V_{dsf}

โดยที่:

$V_{dsf} = V_{nsf} / \gamma_{mf}$
$V_{nsf} = \mu_f n_e K_h F_0$
$\mu_f$
$n_e = 1$
$K_h$
$\gamma_{mf}$
$F_0 = A_n f_0$
$A_n$
$f_0 = 0.7 f_{ub}$

ความสามารถรับแรงหลังการลื่นไถล (IS 800, Cl. 10.4.4) ควรได้รับการตรวจสอบโดยการเปลี่ยนประเภทสลักเกลียวจากแรงเสียดทานเป็นแบบรับแรงกด - ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนสำหรับความสามารถรับแรงในการออกแบบที่แรงสูงสุด

ความสามารถรับแรงดึงของสลักเกลียว

สลักเกลียวที่รับแรงดึงที่มีตัวประกอบได้รับการตรวจสอบตาม IS 800, Cl. 10.3.5:

T_f \le T_{df}

โดยที่:

$T_{df} = T_{nf} / \gamma_{mf}$
$T_{nf} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mf} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mf}$
$\gamma_{m0} = 1.1$

แรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์และรวมอยู่ในแรงดึง

สลักเกลียวแบบแรงเสียดทานที่รับแรงเฉือนและแรงดึงรวมกัน

สลักเกลียวที่ต้องต้านทานทั้งแรงเฉือนในการออกแบบและแรงดึงในการออกแบบในเวลาเดียวกันต้องเป็นไปตาม IS 800, Cl. 10.3.6:

\left( \frac{V_{sf}}{V_{df}} \right)^2 + \left( \frac{T_{f}}{T_{df}} \right)^2 \le 1.0

โดยที่:

$V_{sf}$
$V_{df}$
$T_f$
$T_{df}$

การตรวจสอบตามมาตรฐานของบล็อกคอนกรีตตามมาตรฐานอินเดีย

Concrete ในการรับแรงกด

มีสองตัวเลือกสำหรับการตรวจสอบ Concrete ในการรับแรงกด:

$ตามมาตรฐาน IS 800, Cl. 7.4$
$ตามมาตรฐาน IS 456, Cl. 34.4$

Concrete ในการรับแรงกดตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 800, Cl. 7.4

0.6 f_{ck}

t_s = \sqrt{2.5 w c^2 \gamma_{m0} / f_y} > t_f

โดยที่:

$w$
$c$
$f_y$
$t_f$
$\gamma_{m0} = 1.1$

w = 0.6 f_{ck}

c = t_s \sqrt{\frac{f_y}{1.5 f_{ck} \gamma_{m0}}}

A_{c,eff}

การตรวจสอบตามมาตรฐาน Concrete ในการรับแรงกดดำเนินการในรูปแบบของความเค้น:

\sigma_c \le w

โดยที่:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{eff}}$
$N_c$
$w = 0.6 f_{ck}$

Concrete ในการรับแรงกดตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 456, Cl. 34.4.

0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}

$f_{ck}$
$A_1$
$A_2$

การตรวจสอบตามมาตรฐาน Concrete ในการรับแรงกดดำเนินการในรูปแบบของความเค้น:

\sigma_c \le w

โดยที่:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{2}}$
$N_c$
$w = 0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}$

การถ่ายแรงเฉือน

แรงเฉือนที่แผ่นฐานถือว่าถ่ายจากเสาไปยังฐานราก Concrete โดย:

$แรงเสียดทานระหว่างแผ่นฐานและ Concrete/Grout$
$เดือยรับแรงเฉือน$
$สลักยึด (Anchor Bolts)$

การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกตามมาตรฐานอินเดีย

แรงในพุกรวมถึงแรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element แต่ความต้านทานจะถูกตรวจสอบโดยใช้บทบัญญัติของมาตรฐาน IS 1946:2025

การตรวจสอบพุกดำเนินการตามมาตรฐาน IS 1946:2025 แม้ว่ามาตรฐานจะไม่ได้ระบุสูตรเฉพาะสำหรับพุกแบบ cast-in-place แต่ก็ใช้สูตรเดียวกันสำหรับพุกแบบ cast-in-place เช่นกัน แนวทางนี้ถือว่าเป็นแบบอนุรักษ์นิยม เนื่องจากในมาตรฐานอื่นๆ เช่น ACI 318 หรือ EN 1992-4 พุกแบบ cast-in-place มีความต้านทานสูงกว่าพุกติดตั้งภายหลังเล็กน้อย

สามารถเลือก Concrete ที่แตกร้าวหรือไม่แตกร้าวได้ในการตั้งค่าโครงการ โดยค่าเริ่มต้นจะสมมติให้ Concrete แตกร้าวอย่างอนุรักษ์นิยม การตรวจสอบการแตกหักของกรวย Concrete ในแรงดึงและแรงเฉือนอาจละเว้นได้ในการตั้งค่าโครงการ ซึ่งหมายความว่าสมมติให้แรงถ่ายผ่านเหล็กเสริม ผู้ใช้จะได้รับข้อมูลขนาดของแรงนี้ เนื่องจากการใช้ความต้านทานการแตกหักของกรวย Concrete ในสูตรการตรวจสอบการวิบัติแบบ pry-out ของ Concrete การตรวจสอบนี้จึงถูกละเว้นด้วยเช่นกัน

การตรวจสอบพุกที่รับแรงดึงต่อไปนี้ไม่ได้ดำเนินการและควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง:

$การวิบัติแบบดึงหลุด (Pull-out failure) ของตัวยึด (สำหรับพุกทุกประเภท)$
$การวิบัติแบบระเบิดออก (Blow-out failure) (สำหรับพุกหัว)$
$การวิบัติแบบดึงหลุดและกรวย Concrete รวมกัน (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบยึดด้วยสารยึดเกาะ)$
$การวิบัติแบบแยกตัวของ Concrete$

การวิบัติแบบ pry-out ของ Concrete ในแรงเฉือนก็ไม่ได้ดำเนินการเช่นกัน และควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง

การวิบัติของเหล็กในแรงดึง

การวิบัติของเหล็กในแรงดึงถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.2.2:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

โดยที่:

$N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$
$f_y$
$f_u$

ความต้านทานการแตกหักของ Concrete ของพุกในแรงดึง

ความต้านทานการแตกหักของ Concrete ของพุกในแรงดึงถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.2.3 และดำเนินการสำหรับกลุ่มพุก (ตามความเหมาะสม) กำลังการออกแบบของตัวยึดที่รับแรงดึงในกลุ่มหรือตัวยึดเดี่ยวคือ:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}

โดยที่:

$N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$
$f_{ck}$
$h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right]$
$c_{\max}$
$s_{\max}$
$A_{c,N}$
$A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1$
$c'$
$c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1$
$h_{emb}$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$
$e_{N,x}, e_{N,y}$
$s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef}$
$\psi_{M,N}$ – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลของแรงอัดระหว่างแผ่นยึดและ Concrete; $\psi_{M,N}=1.0$ หากเป็นไปตามเกณฑ์ใดเกณฑ์หนึ่งต่อไปนี้:
- $c' < 1.5 \cdot h_{ef}$
- $\frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8$
- $\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5$
  - $N_c^n$
  - $N_{Ld}$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1$ – กรณีอื่นๆ
- $z$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$
$\gamma_c$
$\gamma_{inst}$

พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงซึ่งสร้างกรวย Concrete ร่วมกัน A c,N แสดงด้วยเส้นประสีแดง

การวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน

การวิบัติของเหล็กในแรงเฉือนถูกกำหนดตามข้อ 9.2.3 โดยสมมติว่าพุกทำจากเหล็กเกลียวที่มีคุณสมบัติวัสดุเดียวกับสลักเกลียว

แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานแรงเฉือนถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.3.1:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

โดยที่:

$V_{Rk,s}$
$k_1$
$V^{0}_{Rk,s}$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงเฉือน
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ สำหรับ $f_u > 800$ MPa หรือ $f_y/f_u > 0.8$
  - $f_y$

แรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานแรงเฉือนถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.3.2:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}

โดยที่:

$V_{Rk,s}$
$\alpha_M$
$M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่ได้รับอิทธิพลจากแรงตามแนวแกน
- $N_{Ld}$
- $N_{Rd,s}$
$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด
- $Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32}$
- $d_{a,r}$
- $f_u$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – ความยาวของแขนโมเมนต์
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$\gamma_{Ms}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงเฉือน
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ สำหรับ $f_u > 800$ MPa หรือ $f_y/f_u > 0.8$
  - $f_y$

การวิบัติที่ขอบ Concrete

ความต้านทานการวิบัติที่ขอบ Concrete ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.3.4 หากกรวย Concrete ของตัวยึดตัดกัน จะถูกตรวจสอบเป็นกลุ่ม ขอบในทิศทางของแรงเฉือนจะถูกตรวจสอบ โดยสมมติว่าแรงทั้งหมดที่แผ่นฐานถ่ายผ่านตัวยึดที่อยู่ใกล้ขอบที่ตรวจสอบ

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}

โดยที่

$V^{0}_{Rk,c}$ – ค่าเริ่มต้นของกำลังแรงเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึด
- $V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
- $V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
$d_a$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5}$
$h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a)$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับความยาวของตัวยึด
- $h_{emb}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2}$
$f_{ck}$
$c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right)$ – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางที่ 1 ไปยังขอบในทิศทางของแรงกระทำ
- $D$
- $c_{2,max}$
- $s_{2,max}$
$A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2$
$A_{c,V}$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบชิ้นส่วน Concrete
- $c'_1$
- $c'_2$
$\psi_{re,V} = 1.0$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงเฉือนแบบเยื้องศูนย์
- $e_V$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่รับแรงในมุมกับขอบ Concrete
- $\alpha_V$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของ Concrete
- $\gamma_c$
- $\gamma_{inst}$

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็ก

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็กดำเนินการสำหรับพุกแบบ stand-off: โดยตรงตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.4:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0

โดยที่:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$V_{Ld}$
$V_{Rd,s}$

ไม่จำเป็นต้องตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ของเหล็กในกรณีแรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์ เนื่องจากครอบคลุมโดยสมการแรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์แล้ว

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.4:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0

โดยที่:

$\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}}$
$\frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}}$
$\frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}}$
$\frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}}$

พุกแบบ stand-off: ช่องว่าง

พุกแบบ stand-off: ช่องว่างในแรงดึงออกแบบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 และพุกในแรงอัดออกแบบเป็นชิ้นส่วนคานตามมาตรฐาน IS 800: 2007 โดยใช้ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนของพุก ความยาวที่สมมติของชิ้นส่วนคือผลรวมของความสูงของช่องว่าง ครึ่งหนึ่งของความหนาเส้นผ่านศูนย์กลางระบุ และครึ่งหนึ่งของความหนาแผ่นฐาน พุกแบบ stand-off มักถูกตรวจสอบในขั้นตอนการก่อสร้างก่อนการอัดปูน

การวิบัติของเหล็กในแรงดึง ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.2.2:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

การวิบัติของเหล็กในแรงอัด ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 800:2007 - 7.1:

P_d = A_s \cdot f_{cd}

โดยที่:

$A_s$
$f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}}$
$\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)$
$\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]$
$\alpha$
$\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}$
$f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}$
$E$
$K L = 2 \cdot l$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – ความยาวของแขนโมเมนต์
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64}$ – โมเมนต์ความเฉื่อยของสลักเกลียว
- $d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงดึง
- $f_y$
- $f_u$

ความต้านทานแรงเฉือน ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.3.1:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

ความต้านทานการดัด ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 - 9.2.3.2:

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

โดยที่:

$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$
$Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32}$
$d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $f_y$
- $f_u$

ปฏิสัมพันธ์ของแรงกระทำสำหรับพุกในแรงดึง (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

โดยที่:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

ปฏิสัมพันธ์ของแรงกระทำสำหรับพุกในแรงอัด (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

โดยที่:

$P$
$P_d$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

รูปแบบการวิบัติที่เกี่ยวข้องกับ Concrete รวมถึงปฏิสัมพันธ์ของรูปแบบเหล่านั้น ถูกตรวจสอบเช่นเดียวกับพุกมาตรฐานตามมาตรฐาน IS 1946:2025

รายละเอียดการออกแบบ

f_u \ge 1000

การออกแบบรายละเอียดของสลักเกลียวและรอยเชื่อมตามมาตรฐานอินเดีย

สลักเกลียว

2.5 \cdot d

1.5 \cdot d_0

8d

รอยเชื่อม

ขนาดขั้นต่ำของรอยเชื่อมตรวจสอบตาม IS 800, Table 21:

ความหนาของชิ้นส่วนที่หนากว่า [mm]	ขนาดรอยเชื่อมขั้นต่ำ [mm]
$t \le 10$	3
$10 < t \le 20$	5
$20 < t \le 32$	6
$32 < t$	10

\sqrt{2}

ฐานเสา

ความหนาของแผ่นฐานเสาควรมากกว่าความหนาของปีกเสาตาม IS 800, Cl. 7.4.3.1

ความสามารถในการออกแบบตามมาตรฐานอินเดีย

คาดว่าบานพับพลาสติกจะปรากฏในชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน และชิ้นส่วนที่ไม่กระจายพลังงานทั้งหมดของจุดต่อต้องสามารถถ่ายแรงได้อย่างปลอดภัยเนื่องจากการครากในชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน ชิ้นส่วนที่กระจายพลังงานมักเป็นคานในโครงต้านทานโมเมนต์ ไม่ใช้ตัวประกอบความปลอดภัยสำหรับชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน:

ตัวประกอบสองตัวถูกกำหนดให้กับชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน:

$\gamma_{ov}$
$\gamma_{sh}$

M_{y,Ed} = \gamma_{ov} \gamma_{sh} f_y W_{pl,y}

$f_y$
$W_{pl,y}$
$L_h$

ในกรณีของจุดต่อที่ไม่สมมาตร คานควรถูกกระทำโดยทั้งโมเมนต์ดัดแบบโค้งลงและโค้งขึ้น พร้อมกับแรงเฉือนที่สอดคล้องกัน

แผ่นของชิ้นส่วนที่กระจายพลังงานถูกยกเว้นจากการตรวจสอบ

การจำแนกประเภทตามความแข็งสำหรับมาตรฐานอินเดีย

จุดต่อถูกจำแนกประเภทตามความแข็งของจุดต่อเป็น:

$แข็ง - จุดต่อที่มีการเปลี่ยนแปลงมุมเดิมระหว่างชิ้นส่วนน้อยมาก$
$กึ่งแข็ง - จุดต่อที่ถือว่ามีความสามารถในการให้ความต้านทานการดัดที่เชื่อถือได้และทราบค่า$
$แบบหมุนได้ - จุดต่อที่ไม่เกิดโมเมนต์ดัด$

จุดต่อถูกจำแนกประเภทตาม EN 1993-1-8 - Cl. 5.2.2

$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge k_b$
$0.5 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < k_b$
$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 0.5$

โดยที่:

$S j,ini - ความแข็งเริ่มต้นของจุดต่อ; ความแข็งของจุดต่อถือว่าเป็นเชิงเส้นจนถึง 2/3 ของ M j,Rd$
$L b - ความยาวทางทฤษฎีของชิ้นส่วนที่วิเคราะห์; กำหนดในคุณสมบัติของชิ้นส่วน$
$E - โมดูลัสความยืดหยุ่นของ Young$
$I b - โมเมนต์ความเฉื่อยของชิ้นส่วนที่วิเคราะห์$
$k b = 8 สำหรับโครงที่ระบบค้ำยันลดการเคลื่อนตัวในแนวนอนได้อย่างน้อย 80%; k b = 25 สำหรับโครงอื่น ๆ โดยมีเงื่อนไขว่าในทุกชั้น K b / K c \geq 0.1 ค่า k b = 25 จะถูกใช้ เว้นแต่ผู้ใช้กำหนด "ระบบค้ำยัน" ใน Code setup$
$M j,Rd - ค่าการออกแบบความต้านทานโมเมนต์ของจุดต่อ$
$K b = I b / L b$
$K c = I c / L c$