Connection designSteelTheoretical backgroundIS (India)CBFEM

Kiểm tra tiêu chuẩn các thành phần liên kết thép (IS 800)

Bài viết này cũng có sẵn bằng

AI dịch từ tiếng Anh

Bu lông, bu lông siết trước và mối hàn được kiểm tra tiêu chuẩn theo IS 800: Tiêu chuẩn Ấn Độ, Thi công kết cấu thép nói chung, Quy phạm thực hành (Lần sửa đổi thứ ba). Bê tông chịu nén tựa được thiết kế theo IS 456: Tiêu chuẩn Ấn Độ, Bê tông không cốt thép và bê tông cốt thép, Quy phạm thực hành (Lần sửa đổi thứ tư).

Kiểm tra thiết kế bản thép theo tiêu chuẩn Ấn Độ

f_y / \gamma_{m0}

Phần tử bản được chia thành 5 lớp, và ứng xử đàn hồi/dẻo được khảo sát trong từng lớp. Chương trình hiển thị kết quả bất lợi nhất trong tất cả các lớp.

Ứng suất có thể cao hơn một chút so với cường độ chảy thiết kế. Lý do là độ nghiêng nhỏ của nhánh dẻo trong biểu đồ ứng suất - biến dạng, được sử dụng trong phân tích để cải thiện sự ổn định của quá trình tính toán.

Kiểm tra tiêu chuẩn mối hàn theo tiêu chuẩn Ấn Độ

Hàn đối đầu

Việc kiểm tra mối hàn đối đầu ngấu hoàn toàn không được thực hiện, vì được giả định có cùng khả năng chịu lực với cấu kiện, miễn là vật liệu cơ bản cho mối hàn đối đầu tốt hơn vật liệu của cấu kiện (IS 800:2007, 10.5.7.1.2).

Mối hàn góc

Mối hàn góc được kiểm tra theo IS 800, Điều 10.5.10.1.1:

f_e = \sqrt{f_a^2 + 3q^2} \le f_{wd} = \frac{f_u}{\sqrt{3} \gamma_{mw}}

trong đó:

$f_e$
$f_a$
$q$
$f_{wd}$
$f_u$
$\gamma_{mw}$

Biểu đồ mối hàn thể hiện ứng suất theo công thức sau:

\sigma = \sqrt{\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + 3 \tau_{\parallel}^2 }

Kiểm tra tiêu chuẩn của bu lông theo tiêu chuẩn Ấn Độ

Khả năng chịu cắt của bu lông

V_{dsb}

V_{sb} \le V_{dsb}

trong đó:

$V_{dsb} = V_{nsb}/\gamma_{mb}$
$V_{nsb} = \frac{f_{ub}}{\sqrt{3}} A_e$
$f_{ub}$
$A_e$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$

l_g

\beta_{lg} = \frac{8}{3+l_g/d}

t_{pk} \ge 6

\beta_{pk} = (1-0.0125 t_{pk})

Mỗi mặt phẳng cắt được kiểm tra riêng biệt và kết quả bất lợi nhất được hiển thị.

Khả năng chịu ép mặt của bu lông

Cường độ ép mặt thiết kế của bu lông lên bất kỳ bản thép nào, theo khả năng chịu ép mặt được xác định theo IS 800, Điều 10.3.4:

V_{sb} \le V_{dpb}

trong đó:

$V_{dpb} = V_{npb} / \gamma_{mb}$
$V_{npb} = 2.5 k_b d t f_u$
$k_b = \min \left \{ \frac{e}{3d_0}, \, \frac{p}{3d_0}-0.25, \, \frac{f_{ub}}{f_u}, \, 1.0 \right \}$
$e$
$p$
$f_{ub}$
$f_u$
$d$
$d_0$
$t$
$\gamma_{mb} = 1.25$

Ép mặt trên mỗi bản thép được kiểm tra riêng biệt và kết quả bất lợi nhất được hiển thị.

Khả năng chịu ép mặt được giảm đối với lỗ quá cỡ và lỗ dài bởi hệ số:

$0.7 - đối với lỗ quá cỡ và lỗ dài ngắn$
$0.5 - đối với lỗ dài$

Kích thước lỗ quá cỡ, lỗ dài ngắn và lỗ dài được xác định theo IS 800, Bảng 19.

Khả năng chịu kéo của bu lông

Bu lông chịu lực kéo tính toán được kiểm tra theo IS 800, Điều 10.3.5:

T_b \le T_{db}

trong đó:

$T_{db} = T_{nb} / \gamma_{mb}$
$T_{nb} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mb} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$
$\gamma_{m0} = 1.1$

Bu lông chịu đồng thời cắt và kéo

Bu lông phải chịu đồng thời lực cắt thiết kế và lực kéo thiết kế phải thỏa mãn theo IS 800, Điều 10.3.6:

\left( \frac{V_{sb}}{V_{db}} \right)^2 + \left( \frac{T_{b}}{T_{db}} \right)^2 \le 1.0

trong đó:

$V_{sb}$
$V_{db} = \min \{ V_{dsb}, \, V_{dpb} \}$
$V_{dsb}$
$V_{dpb}$
$T_b$
$T_{db}$

Kiểm tra tiêu chuẩn của bu lông được ứng lực trước theo tiêu chuẩn Ấn Độ

Khả năng chống trượt

Khả năng chống trượt của bu lông được ứng lực trước được kiểm tra theo IS 800, Điều 10.4.3:

V_{sf} \le V_{dsf}

trong đó:

$V_{dsf} = V_{nsf} / \gamma_{mf}$
$V_{nsf} = \mu_f n_e K_h F_0$
$\mu_f$
$n_e = 1$
$K_h$
$\gamma_{mf}$
$F_0 = A_n f_0$
$A_n$
$f_0 = 0.7 f_{ub}$

Khả năng chịu lực sau khi trượt (IS 800, Điều 10.4.4) cần được kiểm tra bằng cách chuyển loại bu lông từ ma sát sang chịu ép - tương tác kéo/cắt cho khả năng chịu lực thiết kế ở tải trọng cực hạn.

Khả năng chịu kéo của bu lông

Bu lông chịu lực kéo đã nhân hệ số được kiểm tra theo IS 800, Điều 10.3.5:

T_f \le T_{df}

trong đó:

$T_{df} = T_{nf} / \gamma_{mf}$
$T_{nf} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mf} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mf}$
$\gamma_{m0} = 1.1$

Lực bẩy được xác định bằng phân tích phần tử hữu hạn và được tính vào lực kéo.

Bu lông ma sát chịu đồng thời cắt và kéo

Bu lông phải chịu đồng thời lực cắt thiết kế và lực kéo thiết kế cần thỏa mãn theo IS 800, Điều 10.3.6:

\left( \frac{V_{sf}}{V_{df}} \right)^2 + \left( \frac{T_{f}}{T_{df}} \right)^2 \le 1.0

trong đó:

$V_{sf}$
$V_{df}$
$T_f$
$T_{df}$

Kiểm tra tiêu chuẩn của khối bê tông theo tiêu chuẩn Ấn Độ

Bê tông chịu ép mặt

Có hai tùy chọn để kiểm tra bê tông chịu ép mặt:

$Theo IS 800, Điều 7.4$
$Theo IS 456, Điều 34.4$

Bê tông chịu ép mặt được kiểm tra theo IS 800, Điều 7.4

0.6 f_{ck}

t_s = \sqrt{2.5 w c^2 \gamma_{m0} / f_y} > t_f

trong đó:

$w$
$c$
$f_y$
$t_f$
$\gamma_{m0} = 1.1$

w = 0.6 f_{ck}

c = t_s \sqrt{\frac{f_y}{1.5 f_{ck} \gamma_{m0}}}

A_{c,eff}

Kiểm tra bê tông chịu ép mặt được thực hiện dưới dạng ứng suất:

\sigma_c \le w

trong đó:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{eff}}$
$N_c$
$w = 0.6 f_{ck}$

Bê tông chịu ép mặt được kiểm tra theo IS 456, Điều 34.4.

0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}

$f_{ck}$
$A_1$
$A_2$

Kiểm tra bê tông chịu ép mặt được thực hiện dưới dạng ứng suất:

\sigma_c \le w

trong đó:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{2}}$
$N_c$
$w = 0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}$

Truyền lực cắt

Lực cắt tại bản mã chân cột được giả định truyền từ cột xuống móng bê tông bằng:

$Ma sát giữa bản mã chân cột và bê tông/vữa$
$Chốt chịu cắt$
$Bu lông neo$

Kiểm tra tiêu chuẩn của neo theo tiêu chuẩn Ấn Độ

Lực trong các neo bao gồm lực bẩy được xác định bằng phân tích phần tử hữu hạn, nhưng khả năng chịu lực được kiểm tra theo các quy định của IS 1946:2025.

Việc kiểm tra tiêu chuẩn neo được thực hiện theo IS 1946:2025. Mặc dù tiêu chuẩn không cung cấp cụ thể một số công thức cho neo đặt sẵn, nhưng các công thức tương tự cũng được áp dụng cho neo đặt sẵn. Cách tiếp cận này được coi là thiên về an toàn vì trong tất cả các tiêu chuẩn khác, chẳng hạn như ACI 318 hoặc EN 1992-4, neo đặt sẵn có khả năng chịu lực cao hơn một chút so với neo cấy sau.

Bê tông nứt hoặc không nứt có thể được chọn trong cài đặt dự án. Bê tông nứt được giả định mặc định theo hướng thiên về an toàn. Kiểm tra phá hoại hình nón bê tông khi chịu kéo và cắt có thể bỏ qua trong cài đặt dự án, nghĩa là lực được giả định truyền qua cốt thép. Người dùng được cung cấp giá trị của lực này. Do việc sử dụng khả năng chịu lực phá hoại hình nón bê tông trong công thức kiểm tra phá hoại bẩy bê tông, kiểm tra này cũng bị bỏ qua.

Các kiểm tra tiêu chuẩn sau đây đối với neo chịu kéo không được cung cấp và cần được kiểm tra bằng thông tin trong Thông số kỹ thuật sản phẩm liên quan:

$Phá hoại nhổ của phần tử liên kết (đối với tất cả các neo),$
$Phá hoại nổ vỡ (đối với neo có đầu),$
$Phá hoại kết hợp nhổ và hình nón bê tông (đối với neo cấy sau dạng dính kết),$
$Phá hoại tách vỡ bê tông.$

Phá hoại bẩy bê tông khi chịu cắt cũng không được cung cấp và cần được kiểm tra bằng thông tin trong Thông số kỹ thuật sản phẩm liên quan.

Phá hoại do thép khi chịu kéo

Phá hoại do thép khi chịu kéo được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.2.2:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

trong đó:

$N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$
$f_y$
$f_u$

Khả năng chịu lực phá hoại hình nón bê tông của neo khi chịu kéo

Khả năng chịu lực phá hoại hình nón bê tông của neo khi chịu kéo được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.2.3 và được cung cấp cho nhóm neo (khi áp dụng). Cường độ thiết kế của các phần tử liên kết chịu kéo trong một nhóm hoặc một phần tử liên kết đơn lẻ là:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}

trong đó:

$N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$
$f_{ck}$
$h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right]$
$c_{\max}$
$s_{\max}$
$A_{c,N}$
$A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1$
$c'$
$c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1$
$h_{emb}$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$
$e_{N,x}, e_{N,y}$
$s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef}$
$\psi_{M,N}$ – thông số tính đến ảnh hưởng của lực nén giữa bản đế và bê tông; $\psi_{M,N}=1.0$ nếu một trong các điều kiện sau được thỏa mãn:
- $c' < 1.5 \cdot h_{ef}$
- $\frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8$
- $\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5$
  - $N_c^n$
  - $N_{Ld}$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1$ – trường hợp còn lại
- $z$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$
$\gamma_c$
$\gamma_{inst}$

Diện tích hình nón phá hoại bê tông cho nhóm neo chịu kéo tạo thành hình nón bê tông chung, A c,N, được thể hiện bằng đường đứt nét màu đỏ.

Phá hoại do thép khi chịu cắt

Phá hoại do thép khi chịu cắt được xác định theo Điều 9.2.3. Giả định rằng neo được làm từ thanh ren có cùng tính chất vật liệu như bu lông.

Lực cắt không có cánh tay đòn

Khả năng chịu cắt được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.3.1:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

trong đó:

$V_{Rk,s}$
$k_1$
$V^{0}_{Rk,s}$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms}$ – hệ số an toàn riêng phần cho phá hoại do thép khi chịu cắt
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ khi $f_u > 800$ MPa hoặc $f_y/f_u > 0.8$
  - $f_y$

Lực cắt có cánh tay đòn

Khả năng chịu cắt được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.3.2:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}

trong đó:

$V_{Rk,s}$
$\alpha_M$
$M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)$ – cường độ uốn đặc trưng của phần tử liên kết chịu ảnh hưởng của tải trọng dọc trục
- $N_{Ld}$
- $N_{Rd,s}$
$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – cường độ uốn đặc trưng của phần tử liên kết
- $Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32}$
- $d_{a,r}$
- $f_u$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – chiều dài cánh tay đòn
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$\gamma_{Ms}$ – hệ số an toàn riêng phần cho phá hoại do thép khi chịu cắt
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ khi $f_u > 800$ MPa hoặc $f_y/f_u > 0.8$
  - $f_y$

Phá hoại cạnh bê tông

Khả năng chịu lực phá hoại cạnh bê tông được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.3.4. Nếu các hình nón bê tông của các phần tử liên kết giao nhau, chúng được kiểm tra như một nhóm. Các cạnh theo phương của tải trọng cắt được kiểm tra. Toàn bộ tải trọng tại bản mã chân cột được giả định truyền qua phần tử liên kết gần cạnh được kiểm tra.

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}

trong đó

$V^{0}_{Rk,c}$ – giá trị ban đầu của cường độ cắt đặc trưng của phần tử liên kết
- $V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
- $V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
$d_a$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5}$
$h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a)$ – thông số liên quan đến chiều dài phần tử liên kết
- $h_{emb}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2}$
$f_{ck}$
$c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right)$ – khoảng cách cạnh của phần tử liên kết theo phương 1 về phía cạnh theo phương tải trọng
- $D$
- $c_{2,max}$
- $s_{2,max}$
$A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2$
$A_{c,V}$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1$ – thông số liên quan đến sự phân bố ứng suất trong bê tông do phần tử liên kết gần cạnh cấu kiện bê tông
- $c'_1$
- $c'_2$
$\psi_{re,V} = 1.0$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1$ – hệ số điều chỉnh cho nhóm neo chịu cắt lệch tâm
- $e_V$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1$ – hệ số điều chỉnh cho neo chịu tải trọng tạo góc với cạnh bê tông
- $\alpha_V$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$ – hệ số an toàn riêng phần cho phá hoại bê tông
- $\gamma_c$
- $\gamma_{inst}$

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt trong thép

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt trong thép được thực hiện cho các neo có khoảng hở: Trực tiếp theo IS 1946:2025 - 9.2.4:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0

trong đó:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$V_{Ld}$
$V_{Rd,s}$

Tương tác thép không cần thiết trong trường hợp tải trọng cắt có cánh tay đòn. Trường hợp này đã được bao gồm trong phương trình tải trọng cắt có cánh tay đòn.

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt trong bê tông

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt trong bê tông được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.4:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0

trong đó:

$\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}}$
$\frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}}$
$\frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}}$
$\frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}}$

Neo có khoảng hở: Khe hở

Neo có khoảng hở: khe hở khi chịu kéo được thiết kế theo IS 1946:2025, và neo chịu nén được thiết kế như cấu kiện dầm theo IS 800: 2007 với hệ số an toàn riêng phần của neo. Chiều dài giả định của cấu kiện là tổng chiều cao khe hở, một nửa chiều dày đường kính danh nghĩa và một nửa chiều dày bản mã chân cột. Neo có khoảng hở thường được kiểm tra ở giai đoạn thi công trước khi bơm vữa.

Phá hoại do thép khi chịu kéo được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.2.2:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

Phá hoại do thép khi chịu nén được kiểm tra theo IS 800:2007 - 7.1:

P_d = A_s \cdot f_{cd}

trong đó:

$A_s$
$f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}}$
$\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)$
$\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]$
$\alpha$
$\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}$
$f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}$
$E$
$K L = 2 \cdot l$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – chiều dài cánh tay đòn
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64}$ – mô men quán tính của bu lông
- $d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – hệ số an toàn riêng phần cho phá hoại do thép khi chịu kéo
- $f_y$
- $f_u$

Khả năng chịu cắt được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.3.1:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

Khả năng chịu uốn được kiểm tra theo IS 1946:2025 - 9.2.3.2:

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

trong đó:

$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$
$Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32}$
$d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $f_y$
- $f_u$

Tương tác tải trọng cho neo chịu kéo (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

trong đó:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Tương tác tải trọng cho neo chịu nén (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

trong đó:

$P$
$P_d$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Các dạng phá hoại liên quan đến bê tông, bao gồm tương tác của chúng, được kiểm tra như đối với neo tiêu chuẩn theo IS 1946:2025.

Cấu tạo

f_u \ge 1000

Bố trí chi tiết bu lông và mối hàn theo Tiêu chuẩn Ấn Độ

Bu lông

2.5 \cdot d

1.5 \cdot d_0

8d

Mối hàn

Kích thước tối thiểu của mối hàn được kiểm tra theo IS 800, Bảng 21:

Chiều dày phần dày hơn [mm]	Kích thước mối hàn tối thiểu [mm]
$t \le 10$	3
$10 < t \le 20$	5
$20 < t \le 32$	6
$32 < t$	10

\sqrt{2}

Chân cột

Chiều dày bản mã chân cột phải lớn hơn chiều dày cánh cột theo IS 800, Điều 7.4.3.1.

Thiết kế theo năng lực chịu lực theo Tiêu chuẩn Ấn Độ

Khớp dẻo dự kiến xuất hiện tại cấu kiện tiêu tán năng lượng và tất cả các cấu kiện không tiêu tán năng lượng của nút liên kết phải có khả năng truyền lực an toàn do sự chảy dẻo trong cấu kiện tiêu tán. Cấu kiện tiêu tán thường là dầm trong khung chịu mô men. Hệ số an toàn không được áp dụng cho cấu kiện tiêu tán:

Hai hệ số được gán cho cấu kiện tiêu tán:

$\gamma_{ov}$
$\gamma_{sh}$

M_{y,Ed} = \gamma_{ov} \gamma_{sh} f_y W_{pl,y}

$f_y$
$W_{pl,y}$
$L_h$

Trong trường hợp nút liên kết không đối xứng, dầm cần được tải bởi cả mô men uốn dương và mô men uốn âm cùng với các lực cắt tương ứng.

Các bản thép của cấu kiện tiêu tán được loại trừ khỏi kiểm tra.

Phân loại theo độ cứng theo tiêu chuẩn Ấn Độ

Các nút liên kết được phân loại theo độ cứng nút thành:

$Ngàm cứng - các nút liên kết có sự thay đổi không đáng kể về góc ban đầu giữa các cấu kiện,$
$Liên kết bán cứng - các nút liên kết được giả định có khả năng cung cấp mức độ ngàm chống uốn đáng tin cậy và xác định,$
$Khớp - các nút liên kết không phát sinh mô men uốn.$

Các nút liên kết được phân loại theo EN 1993-1-8 - Điều 5.2.2.

$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge k_b$
$0.5 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < k_b$
$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 0.5$

trong đó:

$S j,ini - độ cứng ban đầu của nút liên kết; độ cứng nút được giả định tuyến tính đến 2/3 của M j,Rd$
$L b - chiều dài lý thuyết của cấu kiện được phân tích; đặt trong thuộc tính cấu kiện$
$E - mô đun đàn hồi Young$
$I b - mô men quán tính của cấu kiện được phân tích$
$k b = 8 đối với khung mà hệ giằng giảm chuyển vị ngang ít nhất 80%; k b = 25 đối với các khung khác, với điều kiện ở mỗi tầng K b / K c \geq 0.1. Giá trị k b = 25 được sử dụng trừ khi người dùng đặt "hệ giằng" trong Thiết lập tiêu chuẩn.$
$M j,Rd - khả năng chịu mô men thiết kế của nút liên kết$
$K b = I b / L b$
$K c = I c / L c$