Az összetevők ellenőrzése az IS 800 (indiai szabványok) szerint

Lemezek tervezési ellenőrzése az indiai szabvány szerint

f_y / \gamma_{m0}

A lemezelemek 5 rétegre vannak osztva, és mindegyikükben megvizsgálják a rugalmas/plasztikus viselkedést. A program a legrosszabb eredményt mutatja.

A feszültség kissé magasabb lehet a tervezési folyáshatárnál. Ennek oka a feszültség-alakváltozás diagram plasztikus ágának enyhe meredeksége, amelyet az elemzés során a számítás stabilitásának javítása érdekében alkalmaznak.

Hegesztések szabványellenőrzése az indiai szabványok szerint

Tompahegesztések

A teljes behatolású tompahegesztések ellenőrzése nem kerül elvégzésre, mivel feltételezzük, hogy ugyanolyan ellenállással rendelkeznek, mint a profil, feltéve, hogy a tompahegesztés alapanyaga jobb minőségű, mint a profilé (IS 800:2007, 10.5.7.1.2).

Sarokhegesztések

A sarokhegesztések ellenőrzése az IS 800, Cl. 10.5.10.1.1 szerint történik:

f_e = \sqrt{f_a^2 + 3q^2} \le f_{wd} = \frac{f_u}{\sqrt{3} \gamma_{mw}}

ahol:

$f_e$
$f_a$
$q$
$f_{wd}$
$f_u$
$\gamma_{mw}$

A hegesztési diagramok a következő képlet szerinti feszültséget mutatják:

\sigma = \sqrt{\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + 3 \tau_{\parallel}^2 }

Csavarok szabványellenőrzése az indiai szabvány szerint

Csavarok nyírási kapacitása

V_{dsb}

V_{sb} \le V_{dsb}

ahol:

$V_{dsb} = V_{nsb}/\gamma_{mb}$
$V_{nsb} = \frac{f_{ub}}{\sqrt{3}} A_e$
$f_{ub}$
$A_e$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$

l_g

\beta_{lg} = \frac{8}{3+l_g/d}

t_{pk} \ge 6

\beta_{pk} = (1-0.0125 t_{pk})

Minden nyírási síkot külön ellenőriznek, és a legrosszabb eredmény kerül megjelenítésre.

Csavarok palástnyomási kapacitása

Egy csavar tervezési palástnyomási szilárdsága bármely lemezen, a palástnyomás által meghatározva az IS 800, Cl. 10.3.4 szerint:

V_{sb} \le V_{dpb}

ahol:

$V_{dpb} = V_{npb} / \gamma_{mb}$
$V_{npb} = 2.5 k_b d t f_u$
$k_b = \min \left \{ \frac{e}{3d_0}, \, \frac{p}{3d_0}-0.25, \, \frac{f_{ub}}{f_u}, \, 1.0 \right \}$
$e$
$p$
$f_{ub}$
$f_u$
$d$
$d_0$
$t$
$\gamma_{mb} = 1.25$

Minden lemezen a palástnyomást külön ellenőrzik, és a legrosszabb eredmény kerül megjelenítésre.

A palástnyomási ellenállás túlméretezett és hornyolt lyukak esetén egy tényezővel csökken:

$0.7 - túlméretezett és rövid hornyolt lyukak esetén$
$0.5 - hosszú hornyolt lyukak esetén$

A túlméretezett, rövid hornyolt és hosszú hornyolt lyukak méreteit az IS 800, 19. táblázat szerint határozzák meg.

Csavarok húzási kapacitása

A szorzott húzóerőnek kitett csavart az IS 800, Cl. 10.3.5 szerint ellenőrzik:

T_b \le T_{db}

ahol:

$T_{db} = T_{nb} / \gamma_{mb}$
$T_{nb} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mb} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$
$\gamma_{m0} = 1.1$

Kombinált nyírásnak és húzásnak kitett csavar

Az egyidejűleg tervezési nyíróerőnek és tervezési húzóerőnek ellenálló csavarnak az IS 800, Cl. 10.3.6 szerint teljesítenie kell:

\left( \frac{V_{sb}}{V_{db}} \right)^2 + \left( \frac{T_{b}}{T_{db}} \right)^2 \le 1.0

ahol:

$V_{sb}$
$V_{db} = \min \{ V_{dsb}, \, V_{dpb} \}$
$V_{dsb}$
$V_{dpb}$
$T_b$
$T_{db}$

Előfeszített csavarok szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Csúszási ellenállás

Az előfeszített csavar csúszási ellenállása az IS 800, Cl. 10.4.3 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{sf} \le V_{dsf}

ahol:

$V_{dsf} = V_{nsf} / \gamma_{mf}$
$V_{nsf} = \mu_f n_e K_h F_0$
$\mu_f$
$n_e = 1$
$K_h$
$\gamma_{mf}$
$F_0 = A_n f_0$
$A_n$
$f_0 = 0.7 f_{ub}$

A csúszás utáni kapacitást (IS 800, Cl. 10.4.4) a csavar típusának súrlódásosról nyomásosra való váltásával kell ellenőrizni - húzás/nyírás kölcsönhatás a végső terhelési méretezési kapacitáshoz.

Csavarok húzási kapacitása

A szorzott húzóerőnek kitett csavar az IS 800, Cl. 10.3.5 szerint kerül ellenőrzésre:

T_f \le T_{df}

ahol:

$T_{df} = T_{nf} / \gamma_{mf}$
$T_{nf} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mf} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mf}$
$\gamma_{m0} = 1.1$

A feszítő erők végeselem-módszerrel kerülnek meghatározásra, és bele vannak foglalva a húzóerőbe.

Kombinált nyírásnak és húzásnak kitett súrlódásos csavar

Az a csavar, amelynek egyidejűleg kell ellenállnia mind a méretezési nyíróerőnek, mind a méretezési húzóerőnek, az IS 800, Cl. 10.3.6 szerint kell teljesítenie:

\left( \frac{V_{sf}}{V_{df}} \right)^2 + \left( \frac{T_{f}}{T_{df}} \right)^2 \le 1.0

ahol:

$V_{sf}$
$V_{df}$
$T_f$
$T_{df}$

Betonblokk szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Beton nyomásban

A beton nyomásban való ellenőrzésére két lehetőség áll rendelkezésre:

$IS 800, Cl. 7.4 szerint$
$IS 456, Cl. 34.4 szerint$

Beton nyomásban ellenőrizve IS 800, Cl. 7.4 szerint

0.6 f_{ck}

t_s = \sqrt{2.5 w c^2 \gamma_{m0} / f_y} > t_f

ahol:

$w$
$c$
$f_y$
$t_f$
$\gamma_{m0} = 1.1$

w = 0.6 f_{ck}

c = t_s \sqrt{\frac{f_y}{1.5 f_{ck} \gamma_{m0}}}

A_{c,eff}

A beton nyomásban való ellenőrzése feszültségek formájában történik:

\sigma_c \le w

ahol:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{eff}}$
$N_c$
$w = 0.6 f_{ck}$

Beton nyomásban ellenőrizve IS 456, Cl. 34.4 szerint

0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}

$f_{ck}$
$A_1$
$A_2$

A beton nyomásban való ellenőrzése feszültségek formájában történik:

\sigma_c \le w

ahol:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{2}}$
$N_c$
$w = 0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}$

Nyírás átadása

A talplemezen ható nyíróerő feltételezetten az oszlopból a betonalapozásba az alábbiak útján adódik át:

$Súrlódás a talplemez és a beton/habarcs között$
$Nyírófog$
$Horgonycsavarok$

Horgonyok szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

A horgonyokban ébredő erők, beleértve a feszítő erőket is, végeselem-analízissel kerülnek meghatározásra, az ellenállások azonban az IS 1946:2025 szabvány előírásai szerint kerülnek ellenőrzésre.

A horgonyok ellenőrzése az IS 1946:2025 szerint történik. Bár a szabvány nem tartalmaz kifejezetten képleteket a helyszínen öntött horgonyokra, ugyanazokat a képleteket alkalmazzák ezekre is. Ez a megközelítés konzervatívnak tekinthető, mivel minden más szabványban - mint például az ACI 318 vagy az EN 1992-4 - a helyszínen öntött horgonyok ellenállása valamivel nagyobb, mint az utólag beépített horgonyoké.

A repedezett vagy repedezetlen beton a Projektbeállításokban választható ki. Alapértelmezés szerint konzervatív módon repedezett beton kerül feltételezésre. A betonkúp kiszakadásának ellenőrzése húzásra és nyírásra a Projektbeállításokban figyelmen kívül hagyható, ami azt jelenti, hogy az erő átvitele vasaláson keresztül történik. A felhasználó tájékoztatást kap ennek az erőnek a nagyságáról. Mivel a betonkúp kiszakadási ellenállása szerepel a beton kiemelési tönkremenetel ellenőrzésének képletében, ez az ellenőrzés szintén figyelmen kívül marad.

A húzásnak kitett horgonyok alábbi ellenőrzései nem kerülnek elvégzésre, és a vonatkozó Műszaki Termékleírás alapján kell azokat elvégezni:

$A kötőelem kihúzódási tönkremenetele (minden horgony esetén),$
$Kifúvódási tönkremenetel (fejes horgonyok esetén),$
$Kombinált kihúzódási és betonkúp tönkremenetel (utólag beépített ragasztott horgonyok esetén),$
$Beton hasadási tönkremenetel.$

A nyírásból eredő beton kiemelési tönkremenetel szintén nem kerül elvégzésre, és a vonatkozó Műszaki Termékleírás alapján kell azt ellenőrizni.

Acél tönkremenetel húzásban

Az acél tönkremenetel húzásban az IS 1946:2025 - 9.2.2.2 szerint kerül ellenőrzésre:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

ahol:

$N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$
$f_y$
$f_u$

Horgony betonkúp kiszakadási ellenállása húzásban

A horgony betonkúp kiszakadási ellenállása húzásban az IS 1946:2025 - 9.2.2.3 szerint kerül ellenőrzésre, és horgonycsoportra (ahol alkalmazható) kerül meghatározásra. A húzott kötőelemek méretezési ellenállása csoportban vagy egyedi kötőelem esetén:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}

ahol:

$N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$
$f_{ck}$
$h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right]$
$c_{\max}$
$s_{\max}$
$A_{c,N}$
$A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1$
$c'$
$c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1$
$h_{emb}$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$
$e_{N,x}, e_{N,y}$
$s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef}$
$\psi_{M,N}$ – a rögzítőelem és a beton közötti nyomóerő hatását figyelembe vevő paraméter; $\psi_{M,N}=1.0$ , ha az alábbi feltételek valamelyike teljesül:
- $c' < 1.5 \cdot h_{ef}$
- $\frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8$
- $\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5$
  - $N_c^n$
  - $N_{Ld}$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1$ – egyéb esetben
- $z$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$
$\gamma_c$
$\gamma_{inst}$

A húzásnak kitett, közös betonkúpot alkotó horgonycsoport betonkúp kiszakadási területe, A c,N, piros szaggatott vonallal jelölve látható.

Acél tönkremenetel nyírásban

Az acél tönkremenetel nyírásban a Cl. 9.2.3 szerint kerül meghatározásra. Feltételezés szerint a horgony menetes rúdból készül, a csavarokéval megegyező anyagtulajdonságokkal.

Nyíróerő karemelő nélkül

A nyírási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.1 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

ahol:

$V_{Rk,s}$
$k_1$
$V^{0}_{Rk,s}$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms}$ – részleges biztonsági tényező acél tönkremenetelre nyírási terhelés esetén
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ $f_u > 800$ MPa vagy $f_y/f_u > 0.8$ esetén
  - $f_y$

Nyíróerő karemelővel

A nyírási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.2 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}

ahol:

$V_{Rk,s}$
$\alpha_M$
$M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)$ – a kötőelem jellemző hajlítási szilárdsága, normálerő hatásával módosítva
- $N_{Ld}$
- $N_{Rd,s}$
$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – a kötőelem jellemző hajlítási szilárdsága
- $Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32}$
- $d_{a,r}$
- $f_u$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – a karemelő hossza
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$\gamma_{Ms}$ – részleges biztonsági tényező acél tönkremenetelre nyírási terhelés esetén
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ $f_u > 800$ MPa vagy $f_y/f_u > 0.8$ esetén
  - $f_y$

Beton szélső tönkremenetel

A beton szélső tönkremenetel ellenállása az IS 1946:2025 - 9.2.3.4 szerint kerül ellenőrzésre. Ha a kötőelemek betonkúpjai metszik egymást, csoportként kerülnek ellenőrzésre. A nyíróterhelés irányában lévő szélek kerülnek ellenőrzésre. Feltételezés szerint a talplemez összes terhelését az ellenőrzött szél közelében lévő kötőelem veszi fel.

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}

ahol

$V^{0}_{Rk,c}$ – a kötőelem jellemző nyírási szilárdságának kiindulóértéke
- $V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
- $V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
$d_a$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5}$
$h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a)$ – a kötőelem hosszával kapcsolatos paraméter
- $h_{emb}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2}$
$f_{ck}$
$c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right)$ – a kötőelem szélső távolsága az 1. irányban, a terhelés irányában lévő szél felé
- $D$
- $c_{2,max}$
- $s_{2,max}$
$A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2$
$A_{c,V}$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1$ – a betonban keletkező feszültségeloszlással kapcsolatos paraméter, a kötőelem és a betonszerkezeti elem széle közötti közelség miatt
- $c'_1$
- $c'_2$
$\psi_{re,V} = 1.0$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1$ – módosítási tényező excentrikusan nyírt horgonycsoportokhoz
- $e_V$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1$ – módosítási tényező a betonszéllel szöget bezáró terhelésű horgonyokhoz
- $\alpha_V$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$ – részleges biztonsági tényező beton tönkremenetelre
- $\gamma_c$
- $\gamma_{inst}$

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása acélban

A húzó- és nyíróerők kölcsönhatásának ellenőrzése acélban a karemelős horgonyokra vonatkozóan az IS 1946:2025 - 9.2.4 szerint, közvetlen módon történik:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0

ahol:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$V_{Ld}$
$V_{Rd,s}$

Az acél kölcsönhatás ellenőrzése nem szükséges karemelős nyíróterhelés esetén. Ezt a karemelős nyíróterhelés képlete lefedi.

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása betonban

A húzó- és nyíróerők kölcsönhatásának ellenőrzése betonban az IS 1946:2025 - 9.2.4 szerint történik:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0

ahol:

$\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}}$
$\frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}}$
$\frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}}$
$\frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}}$

Karemelős horgonyok: Hézag

A karemelős horgonyok húzásban az IS 1946:2025 szerint kerülnek méretezésre, a nyomott horgonyok pedig az IS 800: 2007 szerint, szerkezeti elem rúdként, a horgonyok részleges biztonsági tényezőjével. A szerkezeti elem feltételezett hossza a hézag magasságának, a névleges átmérő vastagságának felének és a talplemez vastagságának felének összege. A karemelős horgonyokat általában az injektálás előtti építési szakaszban ellenőrzik.

Acél tönkremenetel húzásban az IS 1946:2025 - 9.2.2.2 szerint kerül ellenőrzésre:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

Acél tönkremenetel nyomásban az IS 800:2007 - 7.1 szerint kerül ellenőrzésre:

P_d = A_s \cdot f_{cd}

ahol:

$A_s$
$f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}}$
$\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)$
$\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]$
$\alpha$
$\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}$
$f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}$
$E$
$K L = 2 \cdot l$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – a karemelő hossza
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64}$ – a csavar inercianyomatéka
- $d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – részleges biztonsági tényező acél tönkremenetelre húzási terhelés esetén
- $f_y$
- $f_u$

Nyírási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.1 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

Hajlítási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.2 szerint kerül ellenőrzésre:

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

ahol:

$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$
$Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32}$
$d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $f_y$
- $f_u$

Terhelések kölcsönhatása húzott horgonyok esetén (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

ahol:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Terhelések kölcsönhatása nyomott horgonyok esetén (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

ahol:

$P$
$P_d$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Betonhoz kapcsolódó tönkremeneteli módok, beleértve azok kölcsönhatását is, a szabványos horgonyokhoz hasonlóan az IS 1946:2025 szerint kerülnek ellenőrzésre.

Kialakítási előírások

f_u \ge 1000

Csavarok és hegesztések részletezése az Indiai Szabvány szerint

Csavarok

2.5 \cdot d

1.5 \cdot d_0

8d

Hegesztések

A hegesztések minimális méretét az IS 800, 21. táblázat szerint kell ellenőrizni:

A vastagabb rész vastagsága [mm]	Minimális hegesztési méret [mm]
$t \le 10$	3
$10 < t \le 20$	5
$20 < t \le 32$	6
$32 < t$	10

\sqrt{2}

Oszloptalplemez

Az oszloptalplemez vastagságának nagyobbnak kell lennie az oszlop övlemezének vastagságánál az IS 800, Cl. 7.4.3.1 szerint.

Kapacitástervezés az indiai szabvány szerint

A képlékeny csukló a disszipációs elemben várható megjelenni, és a csomópont összes nem disszipációs elemének biztonságosan kell átvinnie az erőket a disszipációs elemben bekövetkező folyás miatt. A disszipációs elem általában egy gerenda a nyomatékálló keretben. A biztonsági tényezőt nem alkalmazzák a disszipációs elemekre:

Két tényezőt rendelnek a disszipációs elemhez:

$\gamma_{ov}$
$\gamma_{sh}$

M_{y,Ed} = \gamma_{ov} \gamma_{sh} f_y W_{pl,y}

$f_y$
$W_{pl,y}$
$L_h$

Aszimmetrikus csomópont esetén a gerendát mind sagging, mind hogging hajlítónyomatékkal és a megfelelő nyíróerőkkel kell terhelni.

A disszipációs elemek lemezei ki vannak zárva az ellenőrzésből.

Merevség szerinti osztályozás az indiai szabvány szerint

A csukló-k merevségük alapján kerülnek osztályozásra:

$Merev - csukló-k, amelyeknél az elemek közötti eredeti szögek elhanyagolható mértékben változnak,$
$Félmerev - csukló-k, amelyek feltételezhetően megbízható és ismert mértékű hajlítási kényszert biztosítanak,$
$Csuklós - csukló-k, amelyek nem fejlesztenek hajlítónyomatékot.$

A csukló-k osztályozása az EN 1993-1-8 - Cl. 5.2.2 szerint történik.

$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge k_b$
$0.5 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < k_b$
$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 0.5$

ahol:

$S j,ini - a csukló kezdeti merevsége; a csukló merevsége lineárisnak tekinthető az M j,Rd 2/3-áig$
$L b - az elemzett szerkezeti elem elméleti hossza; az elem tulajdonságaiban adható meg$
$E - Young-féle rugalmassági modulus$
$I b - az elemzett szerkezeti elem tehetetlenségi nyomatéka$
$k b = 8 olyan kereteknél, ahol a merevítő rendszer legalább 80%-kal csökkenti a vízszintes elmozdulást; k b = 25 egyéb kereteknél, feltéve, hogy minden szinten K b / K c \geq 0.1. A k b = 25 értéket kell alkalmazni, kivéve ha a felhasználó a Szabványbeállításokban „merevített rendszer"-t állít be.$
$M j,Rd - a csukló méretezési nyomatéki teherbírása$
$K b = I b / L b$
$K c = I c / L c$

Acél kapcsolat elemeinek ellenőrzése (IS 800)

Lemezek tervezési ellenőrzése az indiai szabvány szerint

Hegesztések szabványellenőrzése az indiai szabványok szerint

Tompahegesztések

Sarokhegesztések

Csavarok szabványellenőrzése az indiai szabvány szerint

Csavarok nyírási kapacitása

Csavarok palástnyomási kapacitása

Csavarok húzási kapacitása

Kombinált nyírásnak és húzásnak kitett csavar

Előfeszített csavarok szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Csúszási ellenállás

Csavarok húzási kapacitása

Kombinált nyírásnak és húzásnak kitett súrlódásos csavar

Betonblokk szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Beton nyomásban

Beton nyomásban ellenőrizve IS 800, Cl. 7.4 szerint

Beton nyomásban ellenőrizve IS 456, Cl. 34.4 szerint

Nyírás átadása

Horgonyok szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Acél tönkremenetel húzásban

Horgony betonkúp kiszakadási ellenállása húzásban

Acél tönkremenetel nyírásban

Nyíróerő karemelő nélkül

Nyíróerő karemelővel

Beton szélső tönkremenetel

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása acélban

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása betonban

Karemelős horgonyok: Hézag

Kialakítási előírások

Csavarok és hegesztések részletezése az Indiai Szabvány szerint

Csavarok

Hegesztések

Oszloptalplemez

Kapacitástervezés az indiai szabvány szerint

Merevség szerinti osztályozás az indiai szabvány szerint