การตรวจสอบตามมาตรฐานของชิ้นส่วนการเชื่อมต่อโครงสร้างเหล็ก (SP)

วิธี CBFEM รวมข้อดีของวิธี Finite Element ทั่วไป (FEM) และวิธี Component Method มาตรฐาน (CM) ความเค้นและแรงภายในที่คำนวณจากแบบจำลอง CBFEM ที่แม่นยำ จะถูกนำไปใช้ในการตรวจสอบตามมาตรฐานของชิ้นส่วนทั้งหมด ได้แก่ สลักเกลียว สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า และรอยเชื่อม ซึ่งตรวจสอบตามมาตรฐาน SP 16.13330.2017 Concrete ในส่วนรับแรงกดตรวจสอบตามมาตรฐาน SP 63.13330.2012 แผ่นเหล็กตรวจสอบโดยการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element การตรวจสอบตามมาตรฐานของการยึดเหนี่ยวยังไม่ได้รับการพัฒนาในเวอร์ชันปัจจุบัน

การตรวจสอบตามมาตรฐานของแผ่นเหล็กตามมาตรฐานรัสเซีย

การตรวจสอบความเครียดดำเนินการที่ชิ้นส่วน Finite Element แบบเปลือกที่จำลองแผ่นเหล็ก โดยกำลังครากจะถูกหารด้วยตัวประกอบความแข็งแรงของวัสดุและคูณด้วยตัวประกอบการใช้งาน

ความเค้นสมมูลที่ได้ (HMH, von Mises) และ ความเครียดพลาสติก จะถูกคำนวณบนแผ่นเหล็ก เมื่อถึงกำลังคราก (หารด้วยตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับความแข็งแรงของวัสดุ γ_m – SP 16, ตาราง 3 และคูณด้วยตัวประกอบการใช้งาน γ_c – SP 16, ตาราง 1 ซึ่งสามารถแก้ไขได้ใน Code setup, SP 16, ข้อ 11.1.1) บนแผนภาพวัสดุแบบสองเส้นตรง การตรวจสอบความเครียดพลาสติกสมมูลจะถูกดำเนินการ ค่าขีดจำกัดที่ 5 % ถูกแนะนำใน Eurocode (EN 1993-1-5 App. C, Par. C8, Note 1) ค่านี้สามารถปรับเปลี่ยนได้ใน Code setup แต่การศึกษาการตรวจสอบได้ดำเนินการสำหรับค่าที่แนะนำนี้ คุณสมบัติของวัสดุของชิ้นส่วนถูกกำหนดโดยแผ่นที่หนาที่สุด

\[ \frac{1}{R_y \gamma_c} \sqrt{\sigma_x^2-\sigma_x \sigma_y + \sigma_y^2 + 3 \tau_{xy}^2} \le 1.0 \]

ชิ้นส่วนแผ่นเหล็กถูกแบ่งออกเป็นห้าชั้น และพฤติกรรมยืดหยุ่น/พลาสติกจะถูกตรวจสอบในแต่ละชั้น โปรแกรมจะแสดงผลลัพธ์ที่แย่ที่สุดจากทั้งหมด

ความเค้นอาจสูงกว่าค่าการออกแบบกำลังครากเล็กน้อย สาเหตุคือความเอียงเล็กน้อยของสาขาพลาสติกของแผนภาพความเค้น-ความเครียด ซึ่งใช้ในการวิเคราะห์เพื่อปรับปรุงความเสถียรของการคำนวณ

การตรวจสอบตามมาตรฐานของสลักเกลียวและสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าตามมาตรฐานรัสเซีย

สลักเกลียว

สลักเกลียวได้รับการตรวจสอบตาม SP 16, ข้อ 14.2 แรงดึงและแรงเฉือนในสลักเกลียวแต่ละตัวถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์ แรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์และนำมาพิจารณาด้วย แต่ละระนาบเฉือนได้รับการตรวจสอบแยกกัน การรับแรงกดของแผ่นเหล็กได้รับการตรวจสอบเทียบกับผลรวมของแรงเฉือนที่ระนาบใกล้เคียง

สลักเกลียวรับแรงเฉือน

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนตามค่าการออกแบบได้รับการออกแบบตาม ข้อ 14.2.9 และต้องเป็นไปตาม:

\[ N_s \le N_{bs} = R_{bs} A_b \gamma_b \gamma_c \]

โดยที่:

• N_s – แรงเฉือนในระนาบเดียวของสลักเกลียว
• N_bs – ความต้านทานแรงเฉือนของสลักเกลียว
• R_bs – กำลังเฉือนตามค่าการออกแบบของสลักเกลียว – SP 16, ตาราง 5
• A_b – พื้นที่หน้าตัดรวมของสลักเกลียว
• γ_b – ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อสลักเกลียว – SP 16, ตาราง 41 – γ_b = 1.0 สำหรับสลักเกลียวเดี่ยวและหลายตัวที่มีระดับความแม่นยำ A, γ_b = 0.9 สำหรับสลักเกลียวหลายตัวและระดับความแม่นยำ B และสลักเกลียวกำลังสูง (R_bun ≥ 800 MPa)
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

แต่ละระนาบเฉือนได้รับการตรวจสอบแยกกัน

สลักเกลียวรับแรงดึง

สลักเกลียวที่รับแรงดึงตามค่าการออกแบบได้รับการออกแบบตาม SP 16, ข้อ 14.2.9 และต้องเป็นไปตาม:

\[ N_t ≤ N_{bt} = R_{bt} A_{bn} \gamma_c \]

โดยที่:

• N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
• N_bt – ความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียว
• R_bt – กำลังดึงตามค่าการออกแบบ – SP 16, ตาราง 5
• A_bn – พื้นที่หน้าตัดสุทธิของสลักเกลียว
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

สลักเกลียวรับแรงเฉือนและแรงดึงร่วมกัน

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนและแรงดึงพร้อมกันได้รับการออกแบบตาม SP 16, ข้อ 14.2.13 และต้องเป็นไปตาม:

\[ \sqrt{\left ( \frac{N_t}{N_{bt}} \right ) ^2 + \left ( \frac{N_s}{N_{bs}} \right ) ^2} \le 1.0 \]

โดยที่:

• N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
• N_bt – ความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียว
• N_s – แรงเฉือนในระนาบเดียวของสลักเกลียว
• N_bs – ความต้านทานแรงเฉือนของสลักเกลียว

สลักเกลียวรับแรงกด

แผ่นเหล็กที่รับแรงกดจากสลักเกลียวในแรงเฉือนได้รับการออกแบบตาม SP 16, ข้อ 14.2.9 และต้องเป็นไปตาม:

\[ N_s ≤ N_{bp} = R_{bp} d_b t \gamma_b \gamma_c \]

โดยที่:

• N_s – แรงเฉือนในสลักเกลียวที่กระทำต่อแผ่นเหล็ก
• N_bp – ความต้านทานแรงกดของแผ่นเหล็ก
• R_bp – กำลังรับแรงกดตามค่าการออกแบบ; R_bp = 1.6 · R_u สำหรับระดับความแม่นยำ A และ R_bp = 1.35 · R_u สำหรับระดับความแม่นยำ B – SP 16, ตาราง 5
• R_un – กำลังสูงสุดของชิ้นส่วนที่เชื่อมต่อ
• d_b – เส้นผ่านศูนย์กลางสลักเกลียว
• t – ความหนาของแผ่นเหล็ก
• γ_b – ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อสลักเกลียว – SP 16, ตาราง 41
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

แผ่นเหล็กแต่ละแผ่นได้รับการตรวจสอบแยกกันและแสดงกรณีที่เลวร้ายที่สุด SP 16 ไม่ได้ระบุตัวประกอบการใช้งานของการเชื่อมต่อด้วยสลักเกลียว γ_b สำหรับกรณีที่อยู่นอกขีดจำกัดรายละเอียด ดังนั้นจึงไม่ดำเนินการตรวจสอบแรงกดสำหรับกรณีดังกล่าว

การเชื่อมต่อแบบแรงเสียดทาน

สำหรับการเชื่อมต่อแบบแรงเสียดทาน จำเป็นต้องจำกัดและตรวจสอบการเลื่อนตาม SP 16, ข้อ 14.3 สลักเกลียวเหล่านี้ควรได้รับการตรวจสอบในฐานะประเภทแรงกดสำหรับ สภาวะขีดจำกัดสูงสุดหลังจากเกิดการเลื่อนด้วย สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนต้องเป็นไปตาม:

\[ N_s \le N_{bf} = Q_{bh} \gamma_b \gamma_c \]

โดยที่:

• N_s – แรงเฉือนที่กระทำต่อสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าหนึ่งตัวและระนาบแรงเสียดทานหนึ่งระนาบ
• N_bf – ความต้านทานการเลื่อนจากแรงเฉือนของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าหนึ่งตัวและระนาบแรงเสียดทานหนึ่งระนาบ
• Q_bh = R_bh A_bn μ / γ_h – ความต้านทานการเลื่อนตามค่าการออกแบบของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าหนึ่งตัวและระนาบแรงเสียดทานหนึ่งระนาบ
• R_bh = 0.7 · R_bun – แรงอัดล่วงหน้าตามค่าการออกแบบในสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า – SP 16, ข้อ 6.7
• R_bun – ความต้านทานแรงดึงสูงสุดของสลักเกลียว
• A_bn – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง
• μ – สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานสำหรับสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า – SP 16, ตาราง 42, แก้ไขได้ใน Code setup
• γ_h – สัมประสิทธิ์ในกรณีการขันสลักเกลียว – SP 16, ตาราง 42
  • รูปกติ: แรงกระทำแบบสถิต, Δ ≤ 4 mm; แรงกระทำแบบพลวัต, Δ ≤ 1 mm:
    • γ_h = 1.12 สำหรับ μ ≥ 0.42
    • γ_h = 1.17 สำหรับ 0.35 ≤ μ < 0.42
    • γ_h = 1.30 สำหรับ μ < 0.35
  • รูขยาย: แรงกระทำแบบสถิต, Δ > 4 mm; แรงกระทำแบบพลวัต, Δ > 1 mm:
    • γ_h = 1.70 สำหรับ μ < 0.35
    • γ_h = 1.35 สำหรับ μ ≥ 0.35
• Δ – ความแตกต่างระหว่างเส้นผ่านศูนย์กลางของรูสลักเกลียวและสลักเกลียว
• γ_b – ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อแบบแรงเสียดทาน – SP 16, ข้อ 14.3.4
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

แรงกระทำแบบสถิตหรือพลวัตสามารถตั้งค่าได้ใน Code setup

จำนวนผิวสัมผัสที่มีประสิทธิผล κ มีค่าเท่ากับ 1 เสมอ เนื่องจากแต่ละผิวสัมผัสได้รับการตรวจสอบแยกกัน

ตาม SP 16, ข้อ 14.3.6 สำหรับสลักเกลียวในการเชื่อมต่อแบบแรงเสียดทานที่รับ แรงเฉือนและแรงดึงร่วมกัน ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อแบบแรงเสียดทาน γ_b จะถูกคูณด้วย:

\[ \gamma_b = \gamma_b \cdot \left ( 1 - \frac{N_t}{P_b} \right ) \]

โดยที่:

• N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
• P_b = R_bh A_bn – แรงอัดล่วงหน้าในสลักเกลียว
• R_bh = 0.7 · R_bun – แรงอัดล่วงหน้าตามค่าการออกแบบในสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า – SP 16, ข้อ 6.7
• A_bn – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง

การเชื่อมต่อแบบแรงเสียดทานควรได้รับการตรวจสอบสำหรับ สภาวะขีดจำกัดสูงสุดด้วย ควรเปลี่ยนประเภทสลักเกลียวเป็นแบบแรงกด – ปฏิสัมพันธ์แรงดึง/แรงเฉือน เพิ่มแรงกระทำตามความเหมาะสม และตรวจสอบจุดต่ออีกครั้ง

การตรวจสอบตามมาตรฐานของรอยเชื่อมตามมาตรฐานรัสเซีย

สามารถกำหนดรอยเชื่อมชนหรือรอยเชื่อมฟิลเล็ตได้ตลอดความยาวขอบเต็ม รอยเชื่อมบางส่วน หรือรอยเชื่อมเป็นช่วง รอยเชื่อมชนถือว่ามีความแข็งแรงเท่ากับชิ้นส่วนที่เชื่อมและไม่ได้รับการตรวจสอบ ในกรณีของรอยเชื่อมฟิลเล็ต องค์ประกอบรอยเชื่อมจะถูกแทรกระหว่างลิงก์การประมาณค่าที่เชื่อมต่อแผ่นเข้าหากัน องค์ประกอบรอยเชื่อมมีไดอะแกรมวัสดุแบบ elasto-plastic ที่กำหนดไว้เพื่อกระจายความเค้นตลอดความยาวรอยเชื่อม เพื่อให้รอยเชื่อมยาว รอยเชื่อมหลายทิศทาง หรือการเชื่อมกับปีกที่ไม่มีแผ่นเสริมความแข็งมีความต้านทานใกล้เคียงกับการคำนวณด้วยมือ องค์ประกอบรอยเชื่อมที่มีความเค้นสูงสุดเป็นตัวกำหนดในการตรวจสอบรอยเชื่อม

องค์ประกอบรอยเชื่อมฟิลเล็ตที่มีความเค้นสูงสุดของรอยเชื่อมจะได้รับการตรวจสอบตาม SP 16, ข้อ 14.1 ความยาวของรอยเชื่อมควรลดลง 10 มม. ตาม SP 16, ข้อ 14.1.16

การตรวจสอบโลหะรอยเชื่อม:

\[ \frac{N}{\beta_f k_f l_{we} R_{wf} \gamma_c} ≤ 1.0 \]

การตรวจสอบโลหะฐาน:

\[ \frac{N}{\beta_z k_f l_{we} R_{wz} \gamma_c} ≤ 1.0 \]

โดยที่:

• N – แรงที่กระทำต่อองค์ประกอบรอยเชื่อม
• β_f – สัมประสิทธิ์สำหรับโลหะรอยเชื่อมจาก SP 16, ตาราง 39; สัมประสิทธิ์ถูกกำหนดโดยการตั้งค่ามาตรฐาน – ประเภทการเชื่อมและตำแหน่งการเชื่อม (การตั้งค่าวัสดุรอยเชื่อม)
• β_z – สัมประสิทธิ์สำหรับโลหะฐานจาก SP 16, ตาราง 39; สัมประสิทธิ์ถูกกำหนดโดยการตั้งค่ามาตรฐาน – ประเภทการเชื่อมและตำแหน่งการเชื่อม (การตั้งค่าวัสดุรอยเชื่อม)
• k_f – ขนาดขาของรอยเชื่อมฟิลเล็ต อัตราส่วนขาของรอยเชื่อมฟิลเล็ตถือว่าเป็น 1:1
• \( l_{we} = \frac{l_w}{l} \cdot l_e \) – ความยาวองค์ประกอบรอยเชื่อมสำหรับการออกแบบ
• l_w = l – 10 มม. – ความยาวรอยเชื่อมสำหรับการออกแบบ
• l – ความยาวรอยเชื่อมจริง
• l_e – ความยาวองค์ประกอบรอยเชื่อมจริง
• \( R_{wf} = 0.55 \frac{R_{wun}}{\gamma_{wm}} \) – ความแข็งแรงสูงสุดของโลหะรอยเชื่อม – SP 16, ตาราง 4
• R_wz = 0.45 R_un – ความแข็งแรงสูงสุดของโลหะฐาน – SP 16, ตาราง 4
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ในการตั้งค่ามาตรฐาน
• R_wun – ความแข็งแรงมาตรฐานของโลหะรอยเชื่อมฟิลเล็ตจาก SP 16, ตาราง D2
• γ_wm – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับโลหะรอยเชื่อม, γ_wm = 1.25 สำหรับ R_wun ≤ 490 MPa และ γ_wm = 1.35 ในกรณีอื่น – SP 16, ตาราง 4
• R_un – ความแข็งแรงลักษณะเฉพาะของเหล็กที่เชื่อมต่อ

ประเภทตำแหน่งการเชื่อมแบบแรงโน้มถ่วงสามารถกำหนดได้ที่การเลือกอิเล็กโทรดการเชื่อมและประเภทการเชื่อมในการตั้งค่ามาตรฐาน

ไดอะแกรมรอยเชื่อมแสดงความเค้นตามสูตรต่อไปนี้:

\[ \sigma = \sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 } \]

การตรวจสอบตามมาตรฐานของบล็อกคอนกรีตตามมาตรฐานรัสเซีย

Concrete ภายใต้แรงอัด

Concrete ภายใต้แรงอัดใต้แผ่นฐานได้รับการตรวจสอบตามมาตรฐาน SP 63.13330.2012, ข้อ 8.1.44 – การคำนวณชิ้นส่วนคอนกรีตเสริมเหล็กสำหรับแรงอัดเฉพาะที่:

\[ N \le \psi R_{b,loc} A_{b,loc} \]

โดยที่:

• N – แรงอัดเฉพาะที่จากแรงกระทำภายนอก
• ψ – ตัวประกอบเท่ากับ 0.75 ในกรณีที่การกระจายแรงกระทำเฉพาะที่ไม่สม่ำเสมอบนพื้นผิวรองรับ
• R_b,loc = φ_b R_b – ค่าการออกแบบความต้านทานแรงอัดของ Concrete ในกรณีที่มีแรงอัดกระทำเฉพาะที่
• \( \varphi_b = 0.8 \sqrt{\frac{A_{b,max}}{A_{b,loc}}} \) และ 1.0 ≤ φ_b ≤ 2.5 – ตัวประกอบความเข้มข้นที่คำนึงถึงความเค้นสามแกนใน Concrete
• R_b = R_bn / γ_b – ค่าการออกแบบความต้านทานแรงอัดตามแนวแกนของ Concrete
• R_bn – ค่าความต้านทานแรงอัดตามแนวแกนมาตรฐานของ Concrete
• γ_b = 1.3 – ตัวประกอบความน่าเชื่อถือสำหรับ Concrete ภายใต้แรงอัด; สามารถแก้ไขได้ใน Code setup
• A_b,loc – พื้นที่รับแรงอัด (พื้นที่ผิวรองรับ) ที่กำหนดโดยวิธี Finite Element เป็นพื้นที่สัมผัสระหว่างแผ่นฐานและบล็อก Concrete
• A_b,max – พื้นที่ออกแบบสูงสุดที่กำหนดตามกฎต่อไปนี้:
  • จุดศูนย์ถ่วงของพื้นที่ A_b,loc และ A_b,max ตรงกัน
  • พื้นที่ออกแบบสูงสุดมีรูปทรงเรขาคณิตที่คล้ายกับพื้นที่รับแรง โดยมีความลาดชัน 1 แนวดิ่งต่อ 2 แนวนอน

การถ่ายแรงเฉือน

แรงเฉือนที่แผ่นฐานถูกสมมติว่าถ่ายจากเสาไปยังฐานราก Concrete โดย:

1. แรงเสียดทานระหว่างแผ่นฐานและ Concrete / ปูน
2. เดือยรับแรงเฉือน
3. สลักยึด

สลักยึด

แรงดึงในสลักยึดรวมถึงแรงงัดและถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์

สลักยึดไม่ได้รับการตรวจสอบในซอฟต์แวร์

การออกแบบรายละเอียดสลักเกลียวและรอยเชื่อมตามมาตรฐานรัสเซีย

สลักเกลียว

ระยะห่างขั้นต่ำและระยะขอบขั้นต่ำได้รับการตรวจสอบตาม SP 16, ตาราง 40

ระยะห่างขั้นต่ำคือ 2.5· d สำหรับเหล็กที่มี R_yn ≤ 375 MPa และ 3 · d สำหรับกรณีอื่น

ระยะขอบขั้นต่ำคือ 2 · d สำหรับเหล็กที่มี R_yn ≤ 375 MPa และ 2.5 · d สำหรับกรณีอื่นในทิศทางของแรงเฉือน ระยะขอบขั้นต่ำคือ 1.35 · d ในทิศทางตั้งฉากกับแรงเฉือน ระยะขอบขั้นต่ำอาจน้อยกว่านี้ได้ภายใต้เงื่อนไขบางประการที่ระบุไว้ใน SP 16, ตาราง 40 หากเป็นไปตามเงื่อนไขเหล่านี้ ผู้ใช้สามารถปิดการตรวจสอบรายละเอียดได้ อย่างไรก็ตาม การตรวจสอบสลักเกลียวในการรับแรงกดอาจไม่สามารถดำเนินการได้

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า

ระยะห่างขั้นต่ำและระยะขอบขั้นต่ำได้รับการตรวจสอบตาม SP 16, ตาราง 40

ระยะห่างขั้นต่ำคือ 2.5 · d สำหรับเหล็กที่มี R_yn ≤ 375 MPa และ 3 · d สำหรับกรณีอื่น

ระยะขอบขั้นต่ำคือ 1.3 · d

พุก

ระยะห่างระหว่างพุกควรมากกว่าหกเท่าของเส้นผ่านศูนย์กลางพุก ค่านี้ขึ้นอยู่กับประเภทของพุกและสามารถปรับเปลี่ยนได้ใน Code setup

ระยะขอบแผ่นขั้นต่ำเป็นไปตามกฎสำหรับสลักเกลียว

รอยเชื่อม

การออกแบบรายละเอียดรอยเชื่อมได้รับการตรวจสอบตาม SP 16, ข้อ 14.1.7 ขนาดรอยเชื่อมแบบฟิลเลตสูงสุด k_f,max ควรน้อยกว่า 1.2 · t_min โดยที่ t_min คือความหนาของแผ่นที่บางกว่าที่เชื่อมต่อกัน ขนาดรอยเชื่อมแบบฟิลเลตขั้นต่ำ k_f,min ได้รับการตรวจสอบตาม SP 16, ตาราง 38 ความหนา t_max คือความหนาสูงสุดของแผ่นที่ถูกเชื่อม

• สำหรับ \(t_{min} < 0.6 \cdot t_{max}\) – k_f,min = t_min สำหรับรอยเชื่อมฟิลเลตด้านเดียว และ \( k_{f,min} = t_{min} / \sqrt{2} \) สำหรับรอยเชื่อมฟิลเลตสองด้าน  
• สำหรับ \(t_{min} \ge 0.6 \cdot t_{max}\) – k_f,min เลือกจากตารางด้านล่าง

การจำแนกประเภทจุดต่อตามมาตรฐานรัสเซีย

จุดต่อถูกจำแนกประเภทตามความแข็งของจุดต่อเป็น:

• แข็ง – จุดต่อที่มีการเปลี่ยนแปลงมุมเดิมระหว่างชิ้นส่วนน้อยมาก
• กึ่งแข็ง – จุดต่อที่ถือว่ามีความสามารถในการให้ความต้านทานการดัดที่เชื่อถือได้และทราบค่า
• แบบหมุนได้ – จุดต่อที่ไม่เกิดโมเมนต์ดัด

จุดต่อถูกจำแนกประเภทตาม EN 1993-1-8 – Cl. 5.2.2

• แข็ง – \( \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge k_b \)
• กึ่งแข็ง – \( 0.5 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < k_b \)
• แบบหมุนได้ – \( \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 0.5 \)

โดยที่:

• S_j,ini – ความแข็งเริ่มต้นของจุดต่อ โดยถือว่าความแข็งของจุดต่อเป็นเชิงเส้นจนถึง 2/3 ของ M_j,Rd
• L_b – ความยาวทางทฤษฎีของชิ้นส่วนที่วิเคราะห์ กำหนดในคุณสมบัติของชิ้นส่วน
• E – โมดูลัสความยืดหยุ่นของ Young
• I_b – โมเมนต์ความเฉื่อยของชิ้นส่วนที่วิเคราะห์
• k_b = 8 สำหรับโครงที่ระบบค้ำยันลดการเคลื่อนตัวในแนวนอนได้อย่างน้อย 80%; k_b = 25 สำหรับโครงอื่น ๆ โดยมีเงื่อนไขว่าในทุกชั้น K_b/K_c ≥ 0.1 ค่า k_b = 25 จะถูกใช้ เว้นแต่ผู้ใช้จะกำหนด "ระบบค้ำยัน" ใน Code setup
• M_j,Rd – ความต้านทานโมเมนต์ออกแบบของจุดต่อ
• K_b = I_b / L_b
• K_c = I_c / L_c

ออกแบบตามความสามารถรับแรงตามมาตรฐานรัสเซีย

การออกแบบตามความสามารถรับแรงใช้ขั้นตอนเดียวกับ EC เนื่องจากมาตรฐานรัสเซียไม่มีข้อกำหนดเฉพาะ

วัตถุประสงค์ของการออกแบบตามความสามารถรับแรงคือการยืนยันว่าอาคารมีพฤติกรรมเหนียวที่ควบคุมได้ เพื่อหลีกเลี่ยงการพังทลายในแผ่นดินไหวระดับออกแบบ คาดว่า Plastic hinge จะเกิดขึ้นในชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน และชิ้นส่วนที่ไม่กระจายพลังงานทั้งหมดของจุดต่อต้องสามารถถ่ายแรงได้อย่างปลอดภัยเนื่องจากการคราก (Yielding) ในชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน ชิ้นส่วนที่กระจายพลังงานมักเป็นคานในโครงต้านทานโมเมนต์ แต่อาจเป็นแผ่นปลายก็ได้ ไม่ใช้ค่าสัมประสิทธิ์การใช้งานสำหรับชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน โดยกำหนดค่าสัมประสิทธิ์สองค่าให้กับชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน:

• γ_ov – ค่าสัมประสิทธิ์ความแข็งแรงเกิน – EN 1998-1, Cl. 6.2; ค่าที่แนะนำคือ γ_ov = 1.25; แก้ไขได้ในวัสดุ
• γ_sh – ค่าสัมประสิทธิ์การแข็งตัวจากความเครียด; ค่าที่แนะนำคือ γ_sh = 1.2 สำหรับคานในโครงต้านทานโมเมนต์ γ_sh = 1.0 ในกรณีอื่น; แก้ไขได้ในการดำเนินการ

ไดอะแกรมวัสดุถูกปรับเปลี่ยนตามรูปต่อไปนี้:

ความแข็งแรงที่เพิ่มขึ้นของชิ้นส่วนที่กระจายพลังงานช่วยให้สามารถป้อนแรงกระทำที่ทำให้ Plastic hinge เกิดขึ้นในชิ้นส่วนที่กระจายพลังงานได้ ในกรณีของโครงต้านทานโมเมนต์และคานเป็นชิ้นส่วนที่กระจายพลังงาน คานควรถูกกระทำโดย M_y,Ed = γ_ovγ_shf_yW_pl,y และแรงเฉือนที่สอดคล้องกันV_z,Ed = –2 M_y,Ed / L_h, โดยที่:

• f_y – ค่าความแข็งแรงครากลักษณะเฉพาะ
• W_pl,y – โมดูลัสหน้าตัดพลาสติก
• L_h – ระยะห่างระหว่าง Plastic hinge บนคาน

ในกรณีของจุดต่อที่ไม่สมมาตร คานควรถูกกระทำโดยโมเมนต์ดัดทั้งแบบบวกและแบบลบ พร้อมกับแรงเฉือนที่สอดคล้องกัน

แผ่นของชิ้นส่วนที่กระจายพลังงานถูกยกเว้นจากการตรวจสอบตามมาตรฐาน