การตรวจสอบพุกตามมาตรฐาน STO

ความต้านทานของสลักพุกได้รับการประเมินตามมาตรฐาน STO 36554501-048-2016 สำหรับพุกแบบหัวและ
พุกติดตั้งภายหลัง STO มักใช้ค่าตารางในภาคผนวก ในกรณีนี้จะใช้สูตรจาก SP 43, SP16 หรือ EN 1992-4 เนื่องจากมีความถูกต้องทั่วไป การวิบัติแบบดึงออกของพุกตรง การวิบัติแบบดึงออกร่วมกับการวิบัติของคอนกรีตของพุกแบบยึดติด และการวิบัติแบบแตกร้าวของคอนกรีตไม่ได้รับการตรวจสอบ เนื่องจากขาดข้อมูลที่มีเฉพาะสำหรับพุกและกาวแต่ละประเภทจากผู้ผลิตพุก

ใน Code setup สามารถกำหนดให้คอนกรีตเป็นแบบแตกร้าวหรือไม่แตกร้าวได้ ความต้านทานของคอนกรีตที่ไม่แตกร้าวจะสูงกว่า 

ความต้านทานเหล็กรับแรงดึง (SP 43 - ภาคผนวก G):

ความต้านทานเหล็กรับแรงดึงของพุกใน STO ใช้ค่าตารางในภาคผนวก A ดังนั้นจึงใช้สูตรทั่วไปจาก SP 43 - ภาคผนวก G 

\[ N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0} \]

โดยที่:

• R_ba = 0.8 ⋅ R_byn – กำลังครากการออกแบบของสลักพุก
• R_byn – กำลังครากลักษณะเฉพาะของเหล็กพุก
• A_sa – พื้นที่หน้าตัดสุทธิของสลัก
• k₀ – ตัวประกอบสำหรับประเภทการรับแรง; แก้ไขได้ใน Code setup; k₀ = 1.05  สำหรับแรงกระทำแบบสถิตและ k₀ = 1.35 สำหรับแรงกระทำแบบพลวัต; สำหรับพุกแบบพกพาที่มีแผ่นพุก ติดตั้งอย่างอิสระในท่อ k₀ ใช้ค่าเท่ากับ 1.15 สำหรับแรงกระทำแบบพลวัต (SP 43 – G.9)
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

ความต้านทานการดึงออก (EN 1992-4, ข้อ 7.2.1.5)

ความต้านทานการดึงออกของพุกใน STO ใช้ค่าตารางในภาคผนวก A ดังนั้นจึงใช้สูตรทั่วไปจาก EN 1992-4, ข้อ 7.2.1.5 สำหรับพุกที่มีแผ่นรอง:

\[ N_{ult,p}=\frac{N_{n,p} \cdot \psi_c}{\gamma_{bt} \gamma_{Np}} \]

โดยที่:

• N_n,p \(\cdot \psi_c\) = k₂ ∙ A_h ∙ R_bn – ความต้านทานลักษณะเฉพาะในกรณีการวิบัติแบบดึงออก
• k₂ – สัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับสภาพคอนกรีต, k₂ = 7.5 สำหรับคอนกรีตแตกร้าว, k₂ = 10.5 สำหรับคอนกรีตไม่แตกร้าว
• A_h – พื้นที่รับแรงของหัวพุก; สำหรับแผ่นรองกลม \(A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right )\), สำหรับแผ่นรองสี่เหลี่ยม \(A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2\)
• d_h ≤ 6 t_h + d – เส้นผ่านศูนย์กลางของหัวตัวยึด
• t_h – ความหนาของหัวตัวยึดแบบหัว
• d – เส้นผ่านศูนย์กลางของแกนตัวยึด
• R_bn – กำลังอัดลักษณะเฉพาะของคอนกรีตแบบทรงกระบอก
• γ_bt – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับคอนกรีต (แก้ไขได้ใน Code setup)
• γ_Np – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนที่คำนึงถึงความปลอดภัยในการติดตั้งของระบบพุก (แก้ไขได้ใน Code setup)

ความต้านทานการดึงออกของพุกประเภทอื่นไม่ได้รับการตรวจสอบและต้องได้รับการรับประกันจากผู้ผลิตหรือกำหนดโดย STO, ภาคผนวก A

ความต้านทานการวิบัติแบบกรวยคอนกรีตของพุกหรือกลุ่มพุก (STO - ข้อ 6.1.3):

\[N_{ult,c}=\frac{N_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Nc}} \cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}\]

โดยที่:

• \(N_{n,c}^0 = k_1 \sqrt{R_{b,n}} h_{ef}^{1.5}\) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดเดี่ยวที่ฝังในคอนกรีตและไม่ได้รับอิทธิพลจากตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วนคอนกรีต
• k₁ – ตัวประกอบที่คำนึงถึงสภาพคอนกรีต; k₁ = 8.4 สำหรับคอนกรีตแตกร้าว และ k₁ = 11.8 สำหรับคอนกรีตไม่แตกร้าว
• R_b,n – กำลังอัดลักษณะเฉพาะของคอนกรีตแบบทรงกระบอก
• h_ef – ความลึกฝังของพุกในคอนกรีต; สำหรับสามหรือสี่ขอบที่อยู่ใกล้กัน จะใช้ \(h'_{ef} = \max \left \{ \frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \cdot h_{ef}, \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \cdot h_{ef} \right \}\) ที่มีประสิทธิผลแทนในสูตรสำหรับ N_n,c⁰, c_cr,N, s_cr,N, A_c,N, A_c,N⁰, ψ_s,N และ ψ_ec,N
• A_c,N – พื้นที่ฉายจริง จำกัดโดยกรวยคอนกรีตที่ทับซ้อนกันของตัวยึดข้างเคียงและขอบของชิ้นส่วนคอนกรีต
• A_c,N⁰ = s_cr,N² – พื้นที่ฉายอ้างอิง คือพื้นที่คอนกรีตของพุกเดี่ยวที่มีระยะห่างและระยะขอบมากที่ผิวคอนกรีต 
• \(\psi_{s,N}=0.7+0.3 \cdot \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1\) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงการรบกวนการกระจายความเค้นในคอนกรีตเนื่องจากความใกล้ชิดของขอบชิ้นส่วนคอนกรีต
• c – ระยะขอบที่น้อยที่สุด
• c_cr,N = 1.5 ∙ h_ef – ระยะขอบลักษณะเฉพาะเพื่อให้มั่นใจในการถ่ายทอดความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการแตกออกของคอนกรีตภายใต้แรงดึง
• \(\psi_{re,N}=0.5+\frac{h_{ef}}{200} \le 1\) – ตัวประกอบการแตกร่อนของเปลือก
• \(\psi_{ec,N}=\frac{1}{1+2 \cdot (e_N / s_{cr,N})} \le 1\) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงผลกลุ่มเมื่อแรงดึงต่างกันกระทำบนตัวยึดแต่ละตัวในกลุ่ม; ψ_ec,N ถูกกำหนดแยกกันสำหรับแต่ละทิศทางและใช้ผลคูณของทั้งสองตัวประกอบ
• e_N – ความเยื้องศูนย์ของแรงดึงผลลัพธ์ของตัวยึดที่รับแรงดึงเทียบกับจุดศูนย์ถ่วงของตัวยึดที่รับแรงดึง
• s_cr,N = 2 ∙ c_cr,N – ระยะห่างลักษณะเฉพาะของพุกเพื่อให้มั่นใจในความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการวิบัติแบบกรวยคอนกรีตภายใต้แรงดึง
• γ_bt – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับคอนกรีต (แก้ไขได้ใน Code setup)
• γ_Nc – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนที่คำนึงถึงความปลอดภัยในการติดตั้งของระบบพุก (แก้ไขได้ใน Code setup)

พื้นที่กรวยแตกออกของคอนกรีตสำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงซึ่งสร้างกรวยคอนกรีตร่วมกัน A_c,N แสดงด้วยเส้นประสีแดง

ความต้านทานเหล็กรับแรงเฉือนของพุก (SP16 - ข้อ 14.2.9 และ STO - ข้อ 6.2.1)

ตามมาตรฐาน STO - ข้อ 6.2.1 มีการตรวจสอบสองสถานการณ์:

• แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์ (Stand-off: Direct)
• แรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์ (Stand-off: Mortar joint)

แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานเหล็กรับแรงเฉือนของพุกใน STO ใช้ค่าตารางในภาคผนวก A ดังนั้นจึงใช้สูตรทั่วไปจาก SP16 โดยสมมติว่าพุกเป็นเหล็กเกลียว ไม่คำนึงถึงแรงเสียดทาน

สลักที่รับแรงเฉือนการออกแบบได้รับการออกแบบตาม SP16 - ข้อ 14.2.9 และต้องเป็นไปตาม:

\[ V_{ult,s} = R_{bs} A_b \gamma_b \gamma_c \]

โดยที่:

• R_bs – กำลังเฉือนการออกแบบของสลัก – SP 16, ตาราง 5
• A_b – พื้นที่หน้าตัดรวมของสลัก
• γ_b – ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อสลัก – SP 16, ตาราง 41 – γ_b = 1.0 สำหรับการยึดสลักเดี่ยวและหลายสลักที่มีระดับความแม่นยำ A, γ_b = 0.9 สำหรับการยึดหลายสลักและระดับความแม่นยำ B และสลักกำลังสูง (R_bun ≥ 800 MPa)
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

แรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์ (STO - ข้อ 6.2.1.5)

\[ V_{ult,s} = \frac{M_{n,s}}{l_s} \gamma_b \gamma_c \]

โดยที่:

• \(M_{n,s} = M_{n,s}^0 \left ( 1- \frac{N_{an}}{N_{ult,s}} \right ) \) – ความต้านทานการดัดลักษณะเฉพาะของพุกที่ลดลงด้วยแรงดึงในพุก
• M_n,s⁰ = 1.2 W_el R_bun – ความต้านทานการดัดลักษณะเฉพาะของพุก (ETAG 001, ภาคผนวก C – สมการ (5.5b))
• \( W_{el} = \frac{\pi d^3}{32}\) – โมดูลัสหน้าตัดของพุก
• d – เส้นผ่านศูนย์กลางสลักพุก; หากเลือกระนาบเฉือนในเกลียว จะใช้เส้นผ่านศูนย์กลางที่ลดลงโดยเกลียว; มิฉะนั้นจะใช้เส้นผ่านศูนย์กลางระบุ d_nom
• R_bun – กำลังดึงประลัยของพุก
• N_an – แรงดึงในพุก
• N_ult,s – ความต้านทานแรงดึงของพุก
• l_s = (0.5 d_nom + t_mortar + 0.5 t_bp) / \(\alpha_M \) – แขนโมเมนต์
• α_M = 2 – สมมติว่ามีการยึดรั้งเต็มที่ 
• t_mortar – ความหนาของปูน (grout)
• t_bp – ความหนาของแผ่นฐาน
• γ_b – ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อสลัก – SP 16, ตาราง 41 – γ_b = 1.0 สำหรับการยึดสลักเดี่ยวและหลายสลักที่มีระดับความแม่นยำ A, γ_b = 0.9 สำหรับการยึดหลายสลักและระดับความแม่นยำ B และสลักกำลังสูง (R_bun ≥ 800 MPa)
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

การวิบัติแบบงัดออกของคอนกรีต (STO - ข้อ 6.2.2):

\[ V_{ult,cp}= k \cdot \frac{N_{ult,c}}{\gamma_{V,cp}} \]

โดยที่:

• k – ตัวประกอบสำหรับการวิบัติแบบงัดออกของคอนกรีต (STO 36554501-048-2016 - ข้อ 6.2.2.3) ใช้ค่า k = 2 เป็นค่าเริ่มต้น (ETAG 001, ภาคผนวก C – ข้อ 5.2.3.3) แก้ไขได้ใน Code setup
• N_ult,c – ความต้านทานของตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึดในกรณีการวิบัติแบบกรวยคอนกรีต; สมมติว่าพุกทั้งหมดรับแรงดึงและ γ_Nc = 1.0
• γ_V,cp – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนที่คำนึงถึงความปลอดภัยในการติดตั้งของระบบพุกสำหรับการวิบัติแบบงัดออกของคอนกรีต แก้ไขได้ใน Code setup

การวิบัติที่ขอบคอนกรีต (STO - ข้อ 6.2.3):

การวิบัติที่ขอบคอนกรีตเป็นการวิบัติแบบเปราะ และตรวจสอบกรณีที่เลวร้ายที่สุดที่เป็นไปได้ กล่าวคือ เฉพาะพุกที่อยู่ใกล้ขอบเท่านั้นที่ถ่ายแรงเฉือนทั้งหมดที่กระทำบนแผ่นฐานทั้งแผ่น หากพุกถูกจัดวางในรูปแบบสี่เหลี่ยม แถวพุกที่ขอบที่ตรวจสอบจะถ่ายแรงเฉือน หากพุกถูกจัดวางอย่างไม่สม่ำเสมอ พุกสองตัวที่ใกล้ขอบที่ตรวจสอบมากที่สุดจะถ่ายแรงเฉือน มีการตรวจสอบสองขอบในทิศทางของแรงเฉือนและแสดงกรณีที่เลวร้ายที่สุดในผลลัพธ์

ขอบที่ตรวจสอบขึ้นอยู่กับทิศทางของแรงเฉือนผลลัพธ์

ความต้านทานของตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึดที่รับแรงในทิศทางสู่ขอบ:

\[ V_{ult,c}= \frac{V_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Vc}} \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{re,V} \]

โดยที่:

• \( V_{n,c}^0 = k_3 \cdot d_{nom}^\alpha \cdot l_f^\beta \cdot \sqrt{R_{b,n}} \cdot c_1^{1.5}\) – ค่าเริ่มต้นของความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่รับแรงตั้งฉากกับขอบ
• k₃ – ตัวประกอบที่คำนึงถึงสภาพคอนกรีต; k₃ = 2.0 สำหรับคอนกรีตแตกร้าว, k₃ = 2.8 สำหรับคอนกรีตไม่แตกร้าว
• \( \alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5} \)
• \( \beta = 0.1 \left ( \frac{d_{nom}}{c_1} \right ) ^{0.2} \)
• l_f = min (h_ef, 12 d_nom) สำหรับ d_nom ≤ 24 mm; l_f = min [h_ef, max (8 d_nom, 300 mm)] สำหรับ d_nom > 24 mm – ความยาวที่มีประสิทธิผลของพุกในการรับแรงเฉือน - นำมาจาก EN 1992-4 - ข้อ 7.2.2.5
• h_ef – ความลึกฝังของพุกในคอนกรีต
• c₁ – ระยะจากพุกถึงขอบที่ตรวจสอบ; สำหรับการยึดในชิ้นส่วนที่แคบและบาง จะใช้ระยะที่มีประสิทธิผล \( c'_1=\max \left \{ \frac{c_{2,max}}{1.5}, \, \frac{h}{1.5}, \, \frac{s_{2,max}}{3} \right \} \) แทน
• c₂ – ระยะที่น้อยกว่าถึงขอบคอนกรีตที่ตั้งฉากกับระยะ c₁
• d_nom – เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของพุก
• A_c,V⁰ = 4.5 c₁² – พื้นที่กรวยคอนกรีตของตัวยึดเดี่ยวที่ผิวคอนกรีตด้านข้างที่ไม่ได้รับผลกระทบจากขอบ
• A_c,V – พื้นที่จริงของกรวยคอนกรีตของการยึดที่ผิวคอนกรีตด้านข้าง 
• \(\psi_{s,V} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1.0 \) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงการรบกวนการกระจายความเค้นในคอนกรีตเนื่องจากขอบอื่นของชิ้นส่วนคอนกรีตต่อความต้านทานแรงเฉือน
• \( \psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^ {0.5} \ge 1.0 \) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงความจริงที่ว่าความต้านทานแรงเฉือนไม่ลดลงตามสัดส่วนของความหนาของชิ้นส่วนตามที่สมมติโดยอัตราส่วน A_c,V / A_c,V⁰
• \( \psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1 \) – คำนึงถึงมุม α_V ระหว่างแรงที่กระทำ V และทิศทางตั้งฉากกับขอบอิสระของชิ้นส่วนคอนกรีต
• \( \psi_{ec,V} = \frac{1}{1+e_V / (1.5 c_1)} \le 1 \) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงผลกลุ่มเมื่อแรงเฉือนต่างกันกระทำบนพุกแต่ละตัวในกลุ่ม
• ψ_re,V = 1.0 – ตัวประกอบที่คำนึงถึงผลของประเภทเหล็กเสริมที่ใช้ในคอนกรีตแตกร้าว
• h – ความสูงของบล็อกคอนกรีต
• γ_bt – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับคอนกรีต (แก้ไขได้ใน Code setup)
• γ_Vc – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนที่คำนึงถึงความปลอดภัยในการติดตั้งของระบบพุก (แก้ไขได้ใน Code setup)

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือน (STO - ข้อ 6.3):

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนถูกกำหนดตาม STO - ข้อ 6.3., สมการ (6.55):

\[ \beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0 \]

โดยที่:

• \(\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,s}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \} \) – สัมประสิทธิ์ที่กำหนดเป็นค่าสูงสุดของอัตราส่วนของแรงดึงการออกแบบต่อค่าความต้านทานแรงดึงประลัยสำหรับแต่ละกลไกการวิบัติ
• \(\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,s}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \} \) – สัมประสิทธิ์ที่กำหนดเป็นค่าสูงสุดของอัตราส่วนของแรงเฉือนการออกแบบต่อค่าความต้านทานแรงเฉือนประลัยสำหรับแต่ละกลไกการวิบัติ

พุกแบบมีระยะยื่น

พุกแบบมีระยะยื่นได้รับการออกแบบเป็นองค์อาคารแท่งที่รับแรงเฉือน โมเมนต์ดัด และแรงอัดหรือแรงดึง แรงภายในเหล่านี้ถูกกำหนดโดยแบบจำลองวิธี Finite Element พุกถูกยึดทั้งสองด้าน ด้านหนึ่งอยู่ที่ 0.5×d ใต้ระดับคอนกรีต อีกด้านอยู่ที่กึ่งกลางความหนาของแผ่น ความยาวโก่งเดาะถูกสมมติอย่างอนุรักษ์นิยมเป็นสองเท่าของความยาวองค์อาคารแท่ง ใช้โมดูลัสหน้าตัดพลาสติก องค์อาคารแท่งได้รับการออกแบบตาม SP 16 แรงเฉือนอาจลดกำลังครากของเหล็กได้ แต่ความยาวขั้นต่ำของพุกเพื่อให้พอดีกับน็อตใต้แผ่นฐานทำให้มั่นใจได้ว่าพุกจะวิบัติในการดัดก่อนที่แรงเฉือนจะถึงครึ่งหนึ่งของความต้านทานแรงเฉือน ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องลดค่า ปฏิสัมพันธ์ของโมเมนต์ดัดและกำลังอัดหรือแรงดึงสมมติเป็นเชิงเส้น

ความต้านทานแรงเฉือน:

สลักที่รับแรงเฉือนการออกแบบได้รับการออกแบบตาม SP16 - ข้อ 14.2.9 และต้องเป็นไปตาม:

\[ V_{ult,s} = R_{bs} A_{bn} \gamma_b \gamma_c \]

โดยที่:

• R_bs – กำลังเฉือนการออกแบบของสลัก – SP 16, ตาราง 5
• A_bn – พื้นที่หน้าตัดรวมของสลัก
• γ_b – ตัวประกอบการใช้งานของจุดต่อสลัก – SP 16, ตาราง 41 – γ_b = 1.0 สำหรับการยึดสลักเดี่ยวและหลายสลักที่มีระดับความแม่นยำ A, γ_b = 0.9 สำหรับการยึดหลายสลักและระดับความแม่นยำ B และสลักกำลังสูง (R_bun ≥ 800 MPa)
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

ความต้านทานแรงดึงและแรงอัด:

ความต้านทานเหล็กของพุกใน STO ใช้ค่าตารางในภาคผนวก A ดังนั้นจึงใช้สูตรทั่วไปจาก SP 43 - ภาคผนวก G 

\[ N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c }{k_0} \]

โดยที่:

• R_ba = 0.8 ⋅ R_byn – กำลังครากการออกแบบของสลักพุก
• R_byn – กำลังครากลักษณะเฉพาะของเหล็กพุก
• A_sa – พื้นที่หน้าตัดสุทธิของสลัก
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup
• k₀ – ตัวประกอบสำหรับประเภทการรับแรง; แก้ไขได้ใน Code setup; k₀ = 1.05  สำหรับแรงกระทำแบบสถิตและ k₀ = 1.35 สำหรับแรงกระทำแบบพลวัต; สำหรับพุกแบบพกพาที่มีแผ่นพุก ติดตั้งอย่างอิสระในท่อ k₀ ใช้ค่าเท่ากับ 1.15 สำหรับแรงกระทำแบบพลวัต (SP 43 – G.9)

ความต้านทานการดัด:

\[ M_{ult,s} = W_n R_{ba} \gamma_c \]

• \( W_{n}= \frac{d_s^3}{6} \) – โมดูลัสหน้าตัดของสลัก
• \(d_s = \sqrt{\frac{4A_{bn}}{\pi}}\) – เส้นผ่านศูนย์กลางสลักพุกที่ลดลงโดยเกลียว
• R_ba = 0.8 ⋅ R_byn – กำลังครากการออกแบบของสลักพุก
• R_byn – กำลังครากลักษณะเฉพาะของเหล็กพุก
• γ_c – ตัวประกอบการใช้งาน – SP 16, ตาราง 1, แก้ไขได้ใน Code setup

อัตราการใช้งานเหล็กของพุกแบบมีระยะยื่น

ใช้ปฏิสัมพันธ์เชิงเส้น:

\[ \frac{N}{N_{ult,s}} + \frac{M}{M_{ult,s}} \le 1 \]

อัตราการใช้งานคอนกรีตของพุกแบบมีระยะยื่น

การตรวจสอบคอนกรีตทั้งหมดยังได้รับการดำเนินการและมีการแสดงปฏิสัมพันธ์ต่อไปนี้สำหรับรูปแบบการวิบัติของคอนกรีต:

\[ \beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0 \]

โดยที่:

• \(\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \} \) – สัมประสิทธิ์ที่กำหนดเป็นค่าสูงสุดของอัตราส่วนของแรงดึงการออกแบบต่อค่าความต้านทานแรงดึงประลัยสำหรับแต่ละกลไกการวิบัติ
• \(\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \} \) – สัมประสิทธิ์ที่กำหนดเป็นค่าสูงสุดของอัตราส่วนของแรงเฉือนการออกแบบต่อค่าความต้านทานแรงเฉือนประลัยสำหรับแต่ละกลไกการวิบัติ