2.5 Types d'éléments finis
Le modèle d'analyse par éléments finis non linéaire (inélastique) est constitué de plusieurs types d'éléments finis utilisés pour modéliser le béton, le ferraillage et l'adhérence entre eux. Les éléments de béton et de ferraillage sont d'abord maillés indépendamment, puis connectés entre eux à l'aide de contraintes multi-points (éléments MPC). Cela permet au ferraillage d'occuper une position arbitraire et relative par rapport au béton. Si la vérification de la longueur d'ancrage doit être calculée, des éléments ressort d'adhérence et d'extrémité d'ancrage sont insérés entre le ferraillage et les éléments MPC.
\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 13\qquad Finite element model: reinforcement elements mapped to concrete mesh using MPC elements and bond elements.}}}\]
Béton
Le béton est modélisé à l'aide d'éléments coques quadrilatéraux et trilatéraux, CQUAD4 et CTRIA3. Ceux-ci peuvent être définis respectivement par quatre ou trois nœuds. Seul l'état de contrainte plane est supposé exister dans ces éléments, c'est-à-dire que les contraintes ou déformations dans la direction z ne sont pas prises en compte.
Chaque élément possède quatre ou trois points d'intégration placés approximativement à 1/4 de sa taille. En chaque point d'intégration de chaque élément, les directions des déformations principales α1, α2 sont calculées. Dans chacune de ces directions, les contraintes principales σc1, σc2 et les rigidités E1, E2 sont évaluées selon le diagramme contrainte-déformation du béton spécifié, conformément à la Fig. 2. Il convient de noter que l'effet d'adoucissement en compression couple le comportement de la direction principale de compression à l'état actuel de l'autre direction principale.
Ferraillage
Les armatures sont modélisées par des éléments 1D « barre » à deux nœuds (CROD), qui ne possèdent qu'une rigidité axiale. Ces éléments sont connectés à des éléments d'« adhérence » spéciaux développés pour modéliser le comportement de glissement entre une barre d'armature et le béton environnant. Ces éléments d'adhérence sont ensuite connectés par des éléments MPC (contraintes multi-points) au maillage représentant le béton. Cette approche permet le maillage indépendant du ferraillage et du béton, leur interconnexion étant assurée ultérieurement.
Éléments d'adhérence
La longueur d'ancrage est vérifiée en intégrant les contraintes de cisaillement d'adhérence entre les éléments de béton (2D) et les éléments de barre d'armature (1D) dans le modèle par éléments finis. À cette fin, un type d'élément fini d'« adhérence » a été développé.
La définition de l'élément d'adhérence est similaire à celle d'un élément coque (CQUAD4). Il est également défini par 4 nœuds, mais contrairement à une coque, il ne possède une rigidité non nulle qu'en cisaillement entre les deux nœuds supérieurs et les deux nœuds inférieurs. Dans le modèle, les nœuds supérieurs sont connectés aux éléments représentant le ferraillage et les nœuds inférieurs à ceux représentant le béton. Le comportement de cet élément est décrit par la contrainte d'adhérence, τb, en tant que fonction bilinéaire du glissement entre les nœuds supérieurs et inférieurs, δu, voir Fig. 14.
\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 14\qquad (a) conceptual illustration of the deformation of a bond element; (b) a stress-deformation function.}}}\]
Le module de rigidité élastique de la relation adhérence-glissement, Gb, est défini comme suit :
\[G_b = k_g \cdot \frac{E_c}{Ø}\]
où :
kg coefficient dépendant de la surface de la barre d'armature (par défaut kg = 0,2)
Ec module d'élasticité du béton (pris égal à Ecm dans le cas de l'EN)
Ø le diamètre de la barre d'armature
Les valeurs de calcul (valeurs factorisées) de la contrainte ultime de cisaillement d'adhérence, fbd, fournies dans les normes de calcul sélectionnées EN 1992-1-1 ou ACI 318-19, sont utilisées pour vérifier la longueur d'ancrage. L'écrouissage de la branche plastique est calculé par défaut comme Gb/105.
Ressort d'ancrage
La mise en œuvre d'extrémités d'ancrage sur les barres d'armature (c'est-à-dire courbures, crochets, boucles…), conformément aux prescriptions des normes de calcul, permet de réduire la longueur d'ancrage de base des barres (lb,net) d'un certain facteur β (désigné ci-après par « coefficient d'ancrage »). La valeur de calcul de la longueur d'ancrage (lb) est alors calculée comme suit :
\[l_b = \left(1 - \beta\right)l_{b,net}\]
La réduction prévue de lb,net est équivalente à l'activation de la barre d'armature à son extrémité à un pourcentage de sa capacité maximale donné par le coefficient de réduction d'ancrage, comme illustré à la Fig. 15a.
\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 15\qquad Model for the reduction of the anchorage length:}}}\]
\[ \textsf{\textit{\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\]
La réduction de la longueur d'ancrage est intégrée dans le modèle par éléments finis au moyen d'un élément ressort à l'extrémité de la barre (Fig. 15), défini par le modèle constitutif représenté à la Fig. 15b. La force maximale transmise par ce ressort (Fau) est :
\[F_{au} = \beta \cdot A_s \cdot f_{yd}\]
où :
β le coefficient d'ancrage basé sur le type d'ancrage,
As la section transversale de la barre d'armature,
fyd la valeur de calcul (valeur factorisée) de la limite d'élasticité du ferraillage.