การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกตามมาตรฐานอินเดีย

แรงในพุกรวมถึงแรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element แต่ความต้านทานจะถูกตรวจสอบโดยใช้บทบัญญัติของมาตรฐาน IS 1946:2025

การตรวจสอบพุกดำเนินการตามมาตรฐาน IS 1946:2025 แม้ว่ามาตรฐานจะไม่ได้ระบุสูตรเฉพาะสำหรับพุกแบบ cast-in-place แต่ก็ใช้สูตรเดียวกันสำหรับพุกแบบ cast-in-place เช่นกัน แนวทางนี้ถือว่าเป็นแบบอนุรักษ์นิยม เนื่องจากในมาตรฐานอื่นๆ เช่น ACI 318 หรือ EN 1992-4 พุกแบบ cast-in-place มีความต้านทานสูงกว่าพุกติดตั้งภายหลังเล็กน้อย 

สามารถเลือก Concrete ที่แตกร้าวหรือไม่แตกร้าวได้ในการตั้งค่าโครงการ โดยค่าเริ่มต้นจะสมมติให้ Concrete แตกร้าวอย่างอนุรักษ์นิยม การตรวจสอบการแตกหักของกรวย Concrete ในแรงดึงและแรงเฉือนอาจละเว้นได้ในการตั้งค่าโครงการ ซึ่งหมายความว่าสมมติให้แรงถ่ายผ่านเหล็กเสริม ผู้ใช้จะได้รับข้อมูลขนาดของแรงนี้ เนื่องจากการใช้ความต้านทานการแตกหักของกรวย Concrete ในสูตรการตรวจสอบการวิบัติแบบ pry-out ของ Concrete การตรวจสอบนี้จึงถูกละเว้นด้วยเช่นกัน

การตรวจสอบพุกที่รับแรงดึงต่อไปนี้ไม่ได้ดำเนินการและควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง:

• การวิบัติแบบดึงหลุด (Pull-out failure) ของตัวยึด (สำหรับพุกทุกประเภท)
• การวิบัติแบบระเบิดออก (Blow-out failure) (สำหรับพุกหัว)
• การวิบัติแบบดึงหลุดและกรวย Concrete รวมกัน (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบยึดด้วยสารยึดเกาะ)
• การวิบัติแบบแยกตัวของ Concrete

การวิบัติแบบ pry-out ของ Concrete ในแรงเฉือนก็ไม่ได้ดำเนินการเช่นกัน และควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง

การวิบัติของเหล็กในแรงดึง

การวิบัติของเหล็กในแรงดึงถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.2.2:

\[N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}} \]

โดยที่:

• \( N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u \) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• \( A_s \) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึงของสลักพุก
• \( f_u \) – กำลังสูงสุดของสลักพุก
• \(\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4 \) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง
• \( f_y \) – กำลังครากของสลักพุก
• \( f_u \) – กำลังสูงสุดของสลักพุก

ความต้านทานการแตกหักของ Concrete ของพุกในแรงดึง

ความต้านทานการแตกหักของ Concrete ของพุกในแรงดึงถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.2.3 และดำเนินการสำหรับกลุ่มพุก (ตามความเหมาะสม) กำลังการออกแบบของตัวยึดที่รับแรงดึงในกลุ่มหรือตัวยึดเดี่ยวคือ:

\[N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}\]

\[N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}\]

โดยที่:

• \( N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5} \) สำหรับ Concrete ที่แตกร้าว, \( N^{0}_{Rk,c} = 10.1 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5} \) สำหรับ Concrete ที่ไม่แตกร้าว – กำลังลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่อยู่ห่างจากผลกระทบของตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วน Concrete; สภาพ Concrete สามารถตั้งค่าได้ในการตั้งค่าโครงการ
• \( f_{ck} \) – กำลังอัดลักษณะเฉพาะของลูกบาศก์ Concrete
• \( h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right] \) – ความลึกฝังที่มีประสิทธิผล
• \(c_{\max}\) – ระยะสูงสุดจากศูนย์กลางพุกถึงขอบชิ้นส่วน Concrete
• \(s_{\max}\) – ระยะศูนย์กลางถึงศูนย์กลางสูงสุดระหว่างพุก 
• \( A_{c,N} \) – พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับกลุ่มพุก
• \( A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2 \) – พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับพุกเดี่ยวที่ไม่ได้รับอิทธิพลจากขอบ
• \(\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1\) – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบชิ้นส่วน Concrete
• \( c' \) – ระยะต่ำสุดจากพุกถึงขอบ
• \( c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef} \) – ระยะขอบลักษณะเฉพาะเพื่อให้มั่นใจในการถ่ายทอดความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการแตกหักของ Concrete ภายใต้แรงดึง
• \(\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1\) – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงการแตกร่อนของผิว
• \( h_{emb} \) – ความลึกฝัง
• \(\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงแบบเยื้องศูนย์
• \(\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}\), \(\psi_{ec,N,y} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,y}}{s_{cr,N}}}\) – ตัวประกอบปรับแก้ในทิศทาง x และ y
• \( e_{N,x}, e_{N,y} \) – ความเยื้องศูนย์ของแรง
• \( s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef} \) – ระยะห่างลักษณะเฉพาะของพุกเพื่อให้มั่นใจในความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการวิบัติของกรวย Concrete ภายใต้แรงดึง
• \(\psi_{M,N}\) – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลของแรงอัดระหว่างแผ่นยึดและ Concrete; \(\psi_{M,N}=1.0\) หากเป็นไปตามเกณฑ์ใดเกณฑ์หนึ่งต่อไปนี้:
  • \(c' < 1.5 \cdot h_{ef}\) – พุกอยู่ใกล้ขอบ
  • \( \frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8\)
  • \(\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5\)
    • \(N_c^n\) – แรงอัดในแผ่นฐาน
    • \(N_{Ld} \) – ผลรวมของแรงดึงของพุกที่มีพื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete ร่วมกัน
• \(\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1 \) – กรณีอื่นๆ
  • \(z\) – แขนโมเมนต์ภายใน
• \(\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}\)
• \( \gamma_c \) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับ Concrete ที่แก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• \( \gamma_{inst} \) – ตัวประกอบความปลอดภัยด้านการติดตั้งที่แก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงซึ่งสร้างกรวย Concrete ร่วมกัน A_c,N แสดงด้วยเส้นประสีแดง

การวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน

การวิบัติของเหล็กในแรงเฉือนถูกกำหนดตามข้อ 9.2.3 โดยสมมติว่าพุกทำจากเหล็กเกลียวที่มีคุณสมบัติวัสดุเดียวกับสลักเกลียว

แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานแรงเฉือนถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.1:

\[V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}\]

\[V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}\]

\[V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u\]

โดยที่:

• \( V_{Rk,s} \) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• \( k_1 \) – ตัวประกอบขึ้นอยู่กับผลิตภัณฑ์ สมมติให้ \( k_1 = 1\)
• \( V^{0}_{Rk,s} \) – กำลังแรงเฉือนลักษณะเฉพาะ
• \( A_s \) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง
• \( f_u \) – กำลังสูงสุดของสลักพุก
• \( \gamma_{Ms} \) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงเฉือน
  • \( \gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25 \) สำหรับ \(f_u \le 800\) MPa และ \(f_y/f_u \le 0.8\)
  • \( \gamma_{Ms} = 1.5\) สำหรับ \(f_u > 800\) MPa หรือ \(f_y/f_u > 0.8\)
    • \( f_y \) – กำลังครากของสลักพุก

แรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานแรงเฉือนถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.2:

\[V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}\]

\[V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}\]

โดยที่:

• \( V_{Rk,s} \) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็กที่มีแขนโมเมนต์
• \( \alpha_M \) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงระดับการยึดรั้งของตัวยึด สมมติให้ \( \alpha_M = 2\) เนื่องจากพุกถูกยึดด้วยน็อตสองตัวและแผ่นฐานมีความแข็งมากกว่าพุก
• \( M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right) \) – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่ได้รับอิทธิพลจากแรงตามแนวแกน
  • \( N_{Ld} \) – ค่าการออกแบบของแรงดึง
  • \( N_{Rd,s} \) – กำลังดึงของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• \(M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u\) – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด
  • \( Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32} \) – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของตัวยึด
  • \( d_{a,r} \) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
  • \( f_u \) – กำลังสูงสุดของสลักพุก
• \(l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}\) – ความยาวของแขนโมเมนต์
  • \( d_a \) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
  • \( t_g \) – ความหนาของชั้นปูน
  • \( t_p \) – ความหนาของแผ่นฐาน
• \( \gamma_{Ms} \) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงเฉือน
  • \( \gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25 \) สำหรับ \(f_u \le 800\) MPa และ \(f_y/f_u \le 0.8\)
  • \( \gamma_{Ms} = 1.5\) สำหรับ \(f_u > 800\) MPa หรือ \(f_y/f_u > 0.8\)
    • \( f_y \) – กำลังครากของสลักพุก

การวิบัติที่ขอบ Concrete

ความต้านทานการวิบัติที่ขอบ Concrete ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.4 หากกรวย Concrete ของตัวยึดตัดกัน จะถูกตรวจสอบเป็นกลุ่ม ขอบในทิศทางของแรงเฉือนจะถูกตรวจสอบ โดยสมมติว่าแรงทั้งหมดที่แผ่นฐานถ่ายผ่านตัวยึดที่อยู่ใกล้ขอบที่ตรวจสอบ

\[V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}\]

\[V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}\]

โดยที่

• \( V^{0}_{Rk,c} \) – ค่าเริ่มต้นของกำลังแรงเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึด
  • \( V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5} \) สำหรับ Concrete ที่แตกร้าว
  • \( V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5} \) สำหรับ Concrete ที่ไม่แตกร้าว
• \( d_a \) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• \( \alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5} \) – ตัวประกอบ
• \( h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a) \) – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับความยาวของตัวยึด
  • \( h_{emb} \) – ความลึกฝัง
• \( \beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2} \) – ตัวประกอบ
• \( f_{ck} \) – กำลังอัดลักษณะเฉพาะของลูกบาศก์ Concrete
• \( c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right) \) – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางที่ 1 ไปยังขอบในทิศทางของแรงกระทำ
  • \( D \) – ความหนาของชิ้นส่วน Concrete
  • \( c_{2,max} \) – ระยะที่มากกว่าของระยะสองด้านถึงขอบที่ขนานกับทิศทางของแรงกระทำ
  • \( s_{2,max} \) – ระยะห่างสูงสุดในทิศทางที่ 2 ระหว่างตัวยึดในกลุ่ม
• \(A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2\) – พื้นที่อ้างอิงของกรวยการวิบัติที่ฉายลงมา
• \( A_{c,V} \) – พื้นที่จริงของรูปทรงการแตกหักของ Concreteที่อุดมคติ
• \(\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1\) – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบชิ้นส่วน Concrete
  • \( c'_1 \) – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางที่ 1 ไปยังขอบในทิศทางของแรงกระทำ
  • \( c'_2 \) – ระยะขอบตั้งฉากกับทิศทางที่ 1 ซึ่งเป็นระยะขอบที่น้อยที่สุดในชิ้นส่วนแคบที่มีระยะขอบหลายด้าน
• \(\psi_{re,V} = 1.0\) – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลการแตกร่อนของผิว โดยสมมติว่าไม่มีเหล็กเสริมขอบหรือเหล็กปลอก 
• \(\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงเฉือนแบบเยื้องศูนย์
  • \( e_V \) – ความเยื้องศูนย์ของแรงเฉือน
• \( \psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1 \) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่อยู่ในชิ้นส่วน Concrete ที่ตื้น
• \(\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่รับแรงในมุมกับขอบ Concrete
  • \( \alpha_V \) – มุมระหว่างแรงที่กระทำต่อตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึดกับทิศทางตั้งฉากกับขอบอิสระที่พิจารณา
• \(\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของ Concrete
  • \( \gamma_c \) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับ Concrete
  • \( \gamma_{inst} \) – ตัวประกอบความปลอดภัยด้านการติดตั้งของระบบพุกในแรงเฉือน

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็ก 

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็กดำเนินการสำหรับพุกแบบ stand-off: โดยตรงตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.4:

\[\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0\]

โดยที่:

• \( N_{Ld} \) – ค่าการออกแบบของแรงดึง
• \( N_{Rd,s} \) – กำลังดึงของตัวยึด
• \( V_{Ld} \) – ค่าการออกแบบของแรงเฉือน
• \( V_{Rd,s} \) – กำลังแรงเฉือนของตัวยึด

ไม่จำเป็นต้องตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ของเหล็กในกรณีแรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์ เนื่องจากครอบคลุมโดยสมการแรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์แล้ว

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.4:

\[\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0\]

โดยที่:

• \( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \) – ค่าอัตราการใช้งานสูงสุดสำหรับรูปแบบการวิบัติในแรงดึง
• \( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \) – ค่าอัตราการใช้งานสูงสุดสำหรับรูปแบบการวิบัติในแรงเฉือน
• \( \frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}} \) – การวิบัติของกรวย Concrete ของพุกในแรงดึง
• \( \frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}} \) – การวิบัติที่ขอบ Concrete

พุกแบบ stand-off: ช่องว่าง

พุกแบบ stand-off: ช่องว่างในแรงดึงออกแบบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 และพุกในแรงอัดออกแบบเป็นชิ้นส่วนคานตามมาตรฐาน IS 800: 2007 โดยใช้ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนของพุก ความยาวที่สมมติของชิ้นส่วนคือผลรวมของความสูงของช่องว่าง ครึ่งหนึ่งของความหนาเส้นผ่านศูนย์กลางระบุ และครึ่งหนึ่งของความหนาแผ่นฐาน พุกแบบ stand-off มักถูกตรวจสอบในขั้นตอนการก่อสร้างก่อนการอัดปูน

การวิบัติของเหล็กในแรงดึง ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.2.2:

\[N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}} \]

การวิบัติของเหล็กในแรงอัด ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 800:2007 – 7.1:

\[P_d = A_s \cdot f_{cd}\]

โดยที่:

• \( A_s \) – พื้นที่หน้าตัดพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• \( f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}} \) – ความเค้นอัดการออกแบบ
• \(\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)\) – ตัวประกอบลดการโก่งเดาะ
• \(\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]\) – ค่าสำหรับกำหนดตัวประกอบลดการโก่งเดาะ
• \( \alpha \) – ตัวประกอบความไม่สมบูรณ์
• \(\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}\) – ความชะลูดสัมพัทธ์
• \(f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}\) – ความเค้นการโก่งเดาะแบบออยเลอร์
• \( E \) – โมดูลัสยืดหยุ่น
• \(K L = 2 \cdot l\) – ความยาวการโก่งเดาะ
• \( l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2} \) – ความยาวของแขนโมเมนต์
  • \( d_a \) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
  • \( t_g \) – ความหนาของชั้นปูน
  • \( t_p \) – ความหนาของแผ่นฐาน
• \(r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}\) – รัศมีไจเรชันของสลักพุก
• \( I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64} \) – โมเมนต์ความเฉื่อยของสลักเกลียว
  • \( d_{a,r} \) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• \(\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4 \) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงดึง
  • \( f_y \) – กำลังครากของสลักพุก
  • \( f_u \) – กำลังสูงสุดของสลักพุก

ความต้านทานแรงเฉือน ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.1:

\[V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}\]

\[V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}\]

\[V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u\]

ความต้านทานการดัด ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.2:

\[M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}\]

โดยที่:

• \( M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u \) – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด
• \( Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32} \) – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของตัวยึด
• \( d_{a,r} \) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• \(\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25\)
  • \( f_y \) – กำลังครากของสลักพุก
  • \( f_u \) – กำลังสูงสุดของสลักพุก

ปฏิสัมพันธ์ของแรงกระทำสำหรับพุกในแรงดึง (IS 1946:2025 – 9.2.4):

\[\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0\]

โดยที่:

• \( N_{Ld} \) – ค่าการออกแบบของแรงดึง
• \( N_{Rd,s} \) – ความต้านทานแรงดึงการออกแบบ
• \( M_{Ld} \) – ค่าการออกแบบของโมเมนต์ดัด
• \( M_{Rd,s} \) – ความต้านทานการดัดการออกแบบ

ปฏิสัมพันธ์ของแรงกระทำสำหรับพุกในแรงอัด (IS 1946:2025 – 9.2.4):

\[\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0\]

โดยที่:

• \( P \) – ค่าการออกแบบของแรงอัด
• \( P_d \) – ความต้านทานแรงอัดการออกแบบ
• \( M_{Ld} \) – ค่าการออกแบบของโมเมนต์ดัด
• \( M_{Rd,s} \) – ความต้านทานการดัดการออกแบบ

รูปแบบการวิบัติที่เกี่ยวข้องกับ Concrete รวมถึงปฏิสัมพันธ์ของรูปแบบเหล่านั้น ถูกตรวจสอบเช่นเดียวกับพุกมาตรฐานตามมาตรฐาน IS 1946:2025

รายละเอียดการออกแบบ

หากใช้พุกที่มี \(f_u \ge 1000\) MPa กำลังเหล็กสำหรับแรงเฉือนอาจไม่ถูกต้อง ให้ใช้กำลังเหล็กจาก AR แทน